Капельное течение

Толуол идентифицировался в виде бензойной кислоты и тринитротолуола. С целью получения бензойной кислоты толуол окислялся по Ульману [20]. Для этого 2 г толуола прибавляли к 200 мл разбавленного раствора едкого калия. Все зто помещалось в колбу, снабженную обратным холодильником, капельной воронкой и механической мешалкой. Колба нагревалась па водяной бане и постепенно прибавлялся слабый раствор перманганата калия (Кальбаум). После прибавления треб) емого количества перманганата калия (в излишке от теории) колба нагревалась при 90—95° в течение 8 часов. После окончания окисления в колбу добавлялся 1 мл метилового спирта для обесцвечивания раствора. Образовавшаяся при окислении двуокись марганца отфильтровывалась из раствора калиевой соли бензойной кислоты, осадок промывался горячей дистиллированной водой, затем фильтрат упаривался на водяной бане и добавлялся 20% раствор соляной кислоты до слабокислой реакции. Выделенная бензойная кислота после двухкратной перекристаллизации из горячей воды плавилась при 120—12Г. Синтетическая бензойная кислота имела т. пл. 121 —121,5°. Смесь обоих препаратов плавилась прп 121 —122 . Прп нитровании толуола сначала получался динитротолуол, который затем переводился в тринитротолуол. [c.17]

Распределение жидкостей в насадке колонны. Орошаемая насадка не оказывает такого выравнивающего действия на поток жидкости, как на поток газа. Это объясняется различием в характере течения капельной и сжимаемой жидкости (газа) через слой колец. Введенный в колонну газ растекается по торцу насадки (обычно нижнему) как по фронту решетки [стр. 8, формулы (2) и (3)] и заполняет весь свободный объем насадочных тел. У подаваемой на орошение колонны жидкости (независимо от типа оросительного устройства колонны, см., например, рис, , а—г) подобное растекание отсутствует для ее распределения внутри аппарата характерно пленочное течение по наружной и внутренней поверхности насадочных тел. Вместе с тем нри кольцевой насадке (см. рис. 2, а и г) небольшое количество жидкости падает также в виде капель, струек и отраженных брызг внутрь колец и между ними, а при использовании хордовой и листовой насадки — в свободное пространство между ее плоскостями. [c.16]

Рисунок 2 - Конструкция (а) и схема потоков (б) в уголковой насадке со щелью I - область пленочного течения фаз II - область струйно-капельного течения III - область струйно-противоточного взаимодействия фаз

Необходимым условием активного протекания коррозии в сероводородсодержащих средах является наличие влаги, в которой сероводород находится в диссоциированном состоянии. В этом случае имеет место электрохимическая коррозия, катодный процесс протекает с водородной деполяризацией, в результате чего в системе образуются атомарный и молекулярный водород. При относительно малой влажности (4-26%) сероводород оказывает незначительное влияние на углеродистую сталь, вызывая, например, в течение 30 суток лишь потускнение ее поверхности. Наличие капельной влаги усиливает сероводородную коррозию сталей примерно в 100 раз по сравнению с атмос([)ерой сухого газа [13]. [c.14]

Около 10—15 мл раствора, полученного по п. 2.1, заливают в полярографическую ячейку, погружают в него ртутный капельный электрод и пропускают через раствор аргон в течение 5—10 мин. Ячейку подключают к полярографу и регистрируют полярограмму. Затем определяют высоту волны цинка (А) и по кг1Либровочному графику (см. приложение) находят его концентрацию. [c.550]

Если насадка лучше смачивается сплошной фазой, то в колонне наблюдается капельное течение диспергированной фазы. Если же материал насадки лучше смачивается диспергируемой фазой, то последняя образует пленку, стекающую по поверхности насадки. Соответственно механизм массопередачи и захлебывание колонны будут совершенно различными. Даже если в колонне наблюдается капельное движение диспергированной фазы, механизм массопередачи и захлебывание колонны не всегда однородны. В простейшем случае, когда размеры капель меньше размеров пустот, образующихся в насадке, капли не претерпевают в своем движении заметных изменений и как бы скользят по поверхности элементов насадки. При увеличении размеров капель (или уменьшении размеров насадки) они начинают полностью заполнять пустоты, принимая при этом неправильную амебовидную форму и [c.201]

Неравномерность распределения потоков сплошной и диспергированной фаз оказывает влияние и в случае капельного течения диспергированной фазы [154—157]. Степень неравномерности, т. е. отношение потоков одной из фаз, отнесенных к равным участкам сечения колонны, достигает 3. Она зависит от отношения эквивалентного диаметра насадки к диаметру колонны. При уменьшении этого отношения степень неравномерности уменьшается и становится примерно постоянной при отношении 1 12 [158]. Визуальные наблюдения за движением диспергированной фазы в слое насадки показали, что в случае достаточно мелких колец Рашига капли диспергированной жидкости почти всегда двигаются лишь по внешней поверхности насадки. Аналогичное явление на- [c.211]

При капельном течении в случае, когда лимитирующим является сопротивление диспергированной фазы, для /нас> кр можно предположить, что массопередача будет описываться циркуляционной моделью Кронига и Бринка. Для случая /нас< кр циркуляционная модель дает явно заниженные результаты [110]. Можно предположить, что в этом случае плодотворной окажется гипотеза Тернера [172—175] о смесительно-отстойном действии насадочных колонн. [c.216]

Граница перехода капельного течения в струйное может быть приближенно определена по формуле [c.136]

Для проведения оптимизации аппарата необходима разработка математической модели, включающей адекватное описание элементарных процессов в абсорбционной зоне аппарата. Экспериментальных работ, которые дают материал для разработки и проверки подобных моделей, крайне мало. Это объясняется сложностью и трудоемкостью, а зачастую и отсутствием методов измерения характеристик двухфазного течения газ — капельная жидкость и массообмена в области параметров, характерных для промышленных аппаратов. Например, в работе [374] в опытах по абсорбции фтористого водорода водой исследовался вопрос об интенсивности массообмена в зависимости от расстояния от форсунки. Однако полученные авторами интересные выводы нельзя распространить на промьшшенные колонны, так как опыты проводились на колонне диаметром 0,1 м при Ур = 0,13 м/с, 5 = 0,23 м /(м ч), средним диаметром капель 8 мкм. [c.251]

Ход определения. Навеску катализатора 0,5 г высушивают до постоянной массы и переносят в колбу Вюрца. Через капельную воронку, которая вставлена в каучуковую пробку, закрывающую горло колбы, приливают 10—15 мл концентрированной соляной кислоты и продувают воздух в течение 1 ч со скоростью 5 л/ч. Для очистки от возможных примесей сероводорода воздух пропускают через склянку с 40%-ным раствором едкого кали. После окончания продувки под колбу Вюрца ставят колбонагреватель и нагревают 10—15 мин. Затем (колбу еще раз продувают воздухом около 30 мин. [c.114]

После окончания десульфации температуру в колбе снижают на 5—10° С и из капельной воронки по каплям начинают подавать в реакционную смесь 9 мл соляной кислоты в течение 5—7 мин, оставляя в воронке слой соляной кислоты 1 мл. [c.443]

Чтобы отразить влияние свойств твердых частиц в уравнении течения, применительно к псевдоожиженному слою может быть использована дырочная теория капельной жидкости. [c.243]

Сергеев С. П., Дильман В. В. Стохастическая модель течения капельной жидкости в слое насадки,— Теорет. основы хим. технологии, 1980, т, 14, Л 2, с, 237—245. [c.143]

Перемешивание в трубопроводах является простейшим способом перемешивания жидкостей (капельных и газообразных), применяемым при транспортировании нх по трубопроводам. Перемешивание в трубопроводе происходит под действием турбулентных пульсаций, Поэтому таким способом перемешивания можно пользоваться при условии, что течение турбулентно и трубопровод, по которому перекачиваются смешивающиеся жидкости, имеет длину, достаточную для обеспечения заданного среднего времени пребывания жидкости в трубопроводе. Часто для улучшения перемешивания жидкостей в трубопровод помещают специальные вставки, винтовые насадки или инжекторы. [c.259]

Капельная конденсация. Она происходит в том случае, когда конденсат образуется в виде капель на охлаждаемой поверхности вместо непрерывной пленки. При капельной конденсации можно получить высокие коэффициенты теплоотдачи, но в теплообменниках ее трудно поддерживать в течение продолжительного времени. Этот вопрос рассмотрен в 2.6.5. [c.339]

Теоретический анализ интенсивности массопереноса при восходящем пленочном течении представляет собой довольно сложную задачу. Это связано не только с преодолением трудностей описания процесса массопереноса через границу газ—жидкость, с волнообразной межфазной поверхностью, но и с наличием капельного массообмена. Брызгоунос и одновременное осаждение капель жидкости на пленке способствуют обновлению поверхности и создают дополнительную межфазную поверхность. Тем не менее при экспериментальном определении поверхностных коэффициентов массообмена всегда в качестве межфазной поверхности принимается величина орошаемой площади элементов насадки. [c.171]

Вязкость оказывает существенное влияние на режимы течения жидкостей и на сопротивления, возникающие при их движении. Поэтому интенсификация многих гидродинамических, а также тепловых и массообменных процессов часто достигается при уменьшении вязкости среды, например путем повышения температуры капельных жидкостей. [c.28]

Сначала построим математическую модель неустановивпшгося потока дисперсной фазы в слое насадки, исходя из вероятностностатистических представлений о струйном или капельном течении дисперсной среды. [c.351]

Исследования показали, что в насадочных колоннах, где при расчетах обычно предполагается движение потоков в режине идеального вытеснения наблюдается широкий спектр распределения частиц жидкости по времени пребывания. Это объясняется наличием локальной неоднородности в насадке - сочетание струйного и капельного течений - и радиальной неодно]юдностм - потоки жидкое -ТЕ на стенке аппарата. [c.28]

Псевдоожиженным системам, подобно капельным жидкостям, свойственнв сопротивление течению, обусловленное вязкостью, которую в данном случае можно назвать тажущейся вязкостью (в дальнейшем эту кажущуюся вязкость для простоты будем называть просто мязкостью ). [c.228]

При неодинаковой температуре в сечении возникает естественная конвекция и создается подъемная сила. Это влияет на п[)офиль скорости, причем характер изменения профиля скорости зависит от того как расположена труба, вертикально или горизонтально, и совпадают ли направления свободного и вынужденного движений или они противоположны. Для вертикальной трубы в случае совпадения направлений свободного и вынужденного течений (при охлаждении капельной жидкости и подаче ее сверху или нагреве жидкости и подаче ее снизу) у стенки трубы скорость возрастает, а в центре уменьшается (рис. 1.7, а). В случае противоположно направленных свободного и вынужденного течений (при охлаждении капельной жидкости и подаче ее снизу или нагревании жидкости и подаче ее сверху) скорость у стенки трубы становится меньше, а в центре больше (рис. 1.7, 6). [c.21]

В колбу вносят 0,5 моль (47 г) фенола и 0,6 моль изобутилового спирта (фракция 104—109° С). При непрерывном и сильном передсешиваппи содержимое колбы нагревают до 85° С и при. )той температуре из капельной воропки по каплям приливают 30 г серной кислоты плотностью 1,83—1,84 г см . Температуру реакции (85—86° С) регулируют скоростью подачи в колбу серной кислоты. По окончании приливания серной кислоты смесь подогревают при непрерывном перемешивании до 130—140° С и эту температуру поддерживают в течение 2 ч также при непрерывном перемешивании. Затем, прекратив нагревание, смесь перемешивают еще 2 ч и оставляют стоять на 10—12 ч. После этого застывшую кристаллическую массу смывают из колбы горячей водой в делительную г оронку и промывают ее 3—4 раза теплой водой (температура воды 60° С) до исчезповеипя кислой реакции на копго. Промытый продукт реакции может быть переработан для выделения чистого трет-бутнлфенола одним из описанных ранее способов. [c.386]

К смеси 94 г фенола и 30 г катионита при 60—90° С, непрерывно перемешивая, подают из капельной воронки 74 з изобутилового спирта. После того как все количество изобутилового спирта будет прибавлено, продол/кают нагрев еще в течение 1 ч, повьпвая температуру до 135° С (в жидкости). После этого алкилат фильтрованием отделяют от катионита. Отфильтрованный алкилат при охлаждении застывает в сплошную кристаллическую массу. Отсосанные кристаллы технического трет-бутилфенола плавятся при 88° С (совершенно чистый п-т/ ет-бутилфенол имеет т. ил. 99-100° С). [c.390]

Приведенная классификация режимов дает наиболее типичные формы течения газо-жидкостных смесей, однако могут встречаться и переходные виды движения стержневое, полу-кол ьцевое, пленочно-эмул ьсыонное и капельное и др. [35] — [40]. При сравнительно малых нагрузках по газу и жидкости в горизонтальной трубе может происходить расслоение системы на жидкость и газ, движущийся по ней, без волнообразования и с волнообразованием, стержневое течение и др. [41, 42]. [c.168]

Капельная конденсация. Если холодная поверхность конденсатора обладает гидрофобными свойствами, конденсация может приводить к образованию на ней отдельных капель, а не сплошной жидкой пленки. В этом случае коэффициент теплоотдачи значительно больше, чем при пленочной конденсации. Наблюдались значения коэффициента теплоотдачи вплоть до 100 ООО Вт/(м -К). Такие значения близки к максимально возможному значению коэффициента теплоотдачи от твердой стенки к газу, но порядку величины равному 1/6 (p ,K )g, где tu — средняя тепловая скорость молекул пара и газа. Но капельная кор ден-сация может происходить только на предварительно обработанных поверхностях, покрытых специальными гидрофобными активаторами. С течением време1П1, однако, это покрытие постепенно смывается и капельная конденсация переходит в пленочную. Вследствие зтого область техни- [c.96]

Модель потока дрейфа для течений с преобладающим влиянием сил тяжести без учета напряжения трения на стенке. Обычно считается, что цель этого метода — расчет средней объемной концентрации дискретной фазы при двухфазном течении в канале, когда известны объемные расходы Уа и соответственно дискретной и непрерывной фаз. Метод обычно применяли к вертикальным потокам, в которых его главные допущения (постоянство скоростей и концентраций фаз поперек канала) ближе всего к действительности. Влияния касательных напряжений у стенки не учитываются, н, следовательно, метод непригоден для расчета потерь давления, вызываемых трением. Самое подробное описание этого метода дано в книге [7]. Следуя ей, допустим, что скорости и плотности потоков положительны в направлении движения элемента дискретной фазы, находящегося под действием силы тяжести в статическом объеме непрерывной фазы. В этом случае скорости, направленные, например, вверх, рассматриваются как положительные для пузырькового режима течения газожидкостного потока, а скорости, направленные вниз, считаются положительными для суспензии тяжелых твердых частиц в более легкой жидкости. Это правило позволяет представлять все соответственные системы (пузырьковые газожидкостные потоки, капельные жидко-жидкостиые потоки, суспензии твердых частиц в газе, суспензии твердых частиц в жидкости, дисперсные газожидкостные потоки) обычным образом. [c.180]

Капельное и пузырьковое вертикальные подъемные и опускные течения Капельное и пузырьковое горизонтальные параллельные течения Стратифицированное и капельно-страти-фнцнрованное горизонтальные параллельные течения [c.191]

Теплоотдача в закризисной (с недостатком жидкости) области. В области пленочного кипения структура потока представляет собой кольцевую паровую пленку и центральное ядро жидкости. С ростом паросодержання устанавливается режим потока, при котором жидкие капли распределены в паровом ядре, движущемся с большой скоростью. Капельный режим течения характеризует передачу теплоты в закризисной области или в области с недостатком жидкости. Здесь коэффициенты теплоотдачи значительно выше, чем при пленочном кипении. Этот факт вместе с пониженными критическими тепловыми потоками при высоком паросодержании означает, что область с недостатком жидкости часто обширна. [c.400]

Выше уже было указано, что в течение длительного периода FjpeM HH считалось бесспорным, что топливо, впрыснутое в цилиндр двигателя, воспламеняется в капельно-жидком состоянии. Предполагалось, что никакой газификации, а также сколько-нибудь заметного испарения при этих условиях не происходит. [c.118]

Отгон встряхивали с безводным поташом, сливали в капельную воронку и добавляли в реакционную смесь. Такую операцию повторяли несколько раз в течение 15 ч. Затем из смеси отгоняли растворитель, остаток разбавляли водой, осадок отфильтровывали, промывали водой и высушивали. При этом получили 0,4 г (80%) тетраэтилового эфира-IV, т. пл. 118—120° (из метанола). ИК-спектр, см- 885 (изолированный Н в бк), 1270, 1315 (SO2), 1380, 1470 (СНз), 1740, 1745 (С=0 сложноэфирная) Найдено, % С 51,2-, Н 4,5 S 11,5. 24H24O12S2. Вычислено, % С 50,7 Н 4,22 S 11,26. [c.218]

В колбочку, снабженную мешалкой, обратным холодильником и капельной воронкой, помещали 2,44 г магния в виде стружки и 40 мл абсолютного эфира. Из капельной воронки медленно при непрерывном перемешивании приливались 5,45 з бромистого этила и 11,45 3 2-изапрапжл-4 броманизола в 20 мл абсолютного эфира. По окончании прибавления смесь перемешивалась в течение 30 мин. при нагревании до слабого кипения, затем охлаждалась льдом, в реакционную массу прибавлялась твердая углекислота до тех нор, пока реакционная колбочка с внешней стороны не покрывалась снегохм, добавлялась соляная кислота до кислой реакции по конго, подкисленный раствор экстрагировался эфиром, эфирный слой отделялся и встряхивался с 10%-ным раствором соды, содовый раствор подкислялся разбавленной соляной кислотой. Выпавшая из него З-изопропил-4-метоксибензойная кислота отфильтровывалась. Вес ее составлял 8,15 г или 84% от тео1регического выхода. [c.241]

В колбу емкостью 500 мл, снабженную мешалкой, обратным хо ю-днльником, термометром, доходящим почти до дна колбы, и капельной воронкой, помещают 110 г (1 моль) 2-фтортолуола, освещают лампой накаливания мощностью 300 вт и нагревают до 105—110° на песчаной, масляной или металлической бане. Верхний конец обратного холодильника соединяют со склянкой для улавливания бромистого водорода или устанавливают ирибор в вытяжном шкафу. При 105—110° в течение часа приливают, перемешивая, 172 г (1,07 моля) брома. Затем повышают температуру в течение двух часов до 135" и одновременно приливают по каплям еще 172 г (1,07 моля) брома. После этого температуру реакционной смеси медленно повышают до 150 и выдерживают при этой температуре 10—15 мин. Продукт бромирования осторожно (при попадании на кожу он вызывает сильные ожоги, а пары обладают слезоточивым действием) переносят в двухлитровую колбу, смешивают с 350 г порошкообразного углекислого кальция и 500 мл воды и кипятят с обратным холодильником 14—16 час. (до начала кипения нагревают колбу при частом взбалтывании во избежание сильных толчков). По окончании гидролиза содержимое колбы перегоняют с водяным паром. 2-Фторбензальдегид отделяют, водный слой экстрагируют четырьмя порциями эфира (ио 100 мл каждая). Альдегид и эфирные [c.17]

Х лорфенилметилкарбинол. В трехгорлую колбу емкостью 3 л, снабженную обратным холодильником, капельной воронкой и мешалкой, помещают 29,2г (1,2 г-атома) магния в виде стружек и при перемешивании медленно (в течение 2,5 час.) прибавляют раствор 229 г (1,2 моля) 3-бромхлорбензола в 900 мл абсолютного эфира. Затем при перемешивании приливают по каплям раствор 60 г (1,32 моля) свежеперегнанного ацетальдегида в 600 мл абсолютного эфира. Магнийорганическое соединение разлагают прибавлением 190 мл 25%-ного водного раствора хлористого аммония. Эфирный слой сливают, сушат сернокислым магнием и отгоняют эфир. 3-Хлорфеннлметилкарбинол перегоняют под уменьшенным давлением, применяя колонку Фенске высотой 25 см выход вещества с т. кип. 93—94° (3 мм), df 1,185, 1,5434 равен 147,5 г (78,5% от теорет.) [17,20]. [c.23]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология