Жидкий хлор коэффициенты

Для оценки промышленного процесса сжижения служит так называемый коэффициент сжижения или выход жидкого хлора. Коэффициент сжижения А представляет собой отношение весового количества хлора С , полученного в процессе его сжижения, к общему весовому количеству газообразного хлора С, подвергаемого сжижению [c.20]

Изотермический коэффициент сжимаемости жидкого хлора при 20 °С [c.311]

Коэффициент р объемного расширения жидкого хлора приведен в табл. 6-2. [c.311]

Примеси влаги в хлоре могут усиливать коррозионное разрушение аппаратуры и хранилищ жидкого хлора. Исследование показало, что в равновесной системе HgO— lg содержание влаги-в газовой фазе выше, чем в жидкой, что приводит к повышению содержания влаги в несжиженном остатке газов в процессе сжижения хлора. В табл. 6-5 приведены данные по растворимости воды в жидком хлоре при различной температуре и значения коэффициента распределения а влаги между жидким хлором и газовой фазой. [c.324]

Далее будут изложены некоторые общие соображения, которые необходимо учитывать при конкретном выборе рациональной схемы. Ниже приведены результаты технико-экономического сопоставления методов высокого давлени й, комбинированного и глубокого охлаждения при использовании одноступенчатой схемы сжижения 137]. Основной составляющей себестоимости жидкого хлора является стоимость поступающего на сжижение хлоргаза, поэтому сравнение всех методов проведено при одинаковом коэффициенте сжижения и при условии, что абгазы сжижения находят полезное применение. [c.332]

На новых предприятиях с большими мощностями по производству жидкого хлора используются преимущественно двухступенчатые схемы сжижения с общим коэффициентом сжижения 0,98—0,99. [c.333]

Заполнение емкостей жидким хлором должно производиться из расчета не более 1,25 кг жидкого хлора на 1 л объема. Такое ограничение обусловлено высоким коэффициентом объемного расширения жидкого хлора. При повышении температуры вследствие температурного расширения газовый объем над жидким хлором уменьшается. По достижении 100% заполнения емкости жидким хлором давление в емкости повышается примерно на 10 ат на каждый градус дальнейшего повышения температуры. [c.357]

Высокий коэффициент объемного термического расширения жидкого хлора может приводить к авариям при нарушении правил заполнения хранилищ и эксплуатации трубопроводов. Меры, обеспечивающие безопасную эксплуатацию, были рассмотрены ранее при изложении технологических схем. [c.363]

Характерной опасностью заполнения баллонов (также других сосудов) сжиженными газами является переполнение, так как сжиженные газы, как правило, имеют очень высокий коэффициент объемного расширения. Поэтому при переполнении сосуда сжиженным газом незначительное повышение температуры может вызвать быстрый рост давления и разрыв сосуда. Например, жидкий хлор при нагревании на 1 °С увеличивается в объеме на 0,165—0,245% (в зависи.мости от температурной зоны), т. е. в заполненном жидким хлором сосуде повышение температуры на 1 °С приводит к повышению давления на 1,5— 2,0 МПа, а следовательно, при обычных изменениях температуры окружающей среды может произойти разрушение переполненных сжиженным газом сосудов от превышения давления. [c.281]

Температурный коэффициент объемного расширения жидкого хлора р = = 1,41-10-3 К- при (172—239,4) К 1,49-10- К при (193—239,4) К и 1,53-10 К при 233 К, а газообразного изменяется таким образом [c.426]

Изотермические коэффициенты сжимаемости Риз. жидкого хлора при 20 °С и различном давлении приведены ниже (в % на 1 атм)-. [c.118]

Здесь к — коэффициент потерь — нормативное количество абгазов передавливания, кг на 1 т выработанного жидкого хлора. Обычно Ап составляет около [c.81]

При нормальном распределении (см. выше) первым шагом будет выделение из общего потока хлоргаза той его части, которая направляется на выработку обязательного количества жидкого хлора. На схеме показан наиболее сложный вариант, когда хлор получают двумя различными методами — диафрагменным и ртутным, причем концентрации Оз и Нг в соответствующем хлоргазе неодинаковы. В этом случае соотношение расходов диафрагменного и ртутного-хлоргаза определяется предельным значением коэффициента сжижения А р на основе максимально допустимой концентрации водорода в абгазах конденсации. Вопрос этот подробно рассматривался раньше. [c.89]

Весьма существенным в производстве жидкого хлора является обеспечение безопасного ведения технологического процесса. Безопасность процесса конденсации хлора определяется, в первую очередь, предельно допустимой концентрацией водорода в абгазах конденсации — не более 4% (по нормам, принятым в СССР). Эта предельная величина определяет и предельное значение коэффициента сжижения (в долях единицы) [c.212]

Нормативная величина заполнения определяется с учетом высокого коэффициента объемного расширения жидкого хлора, составляющего 0,165—0,245% на 1 °С (в зависимости от температурной зоны), и низкого коэффициента сжимаемости, равного 0,012% на 1 кгс/см . Поэтому при повышении температуры в случае заполнения тапка (и любого другого сосуда — баллона, бочки и т. п.) жидким хлором сверх нормы возникает реальная опасность его разрыва. [c.225]

Под коэффициентом сжижения понимают отношение весового количества полученного жидкого хлора к весовому количеству 100%-ного хлора, поступающего на сжижение [c.225]

При неизменной концентрации Gig в исходном хлоргазе такая схема автоматического регулирования обеспечивает стабилизацию коэффициента сжижения, что при заданном расходе хлоргаза дает и постоянную выработку жидкого хлора. [c.228]

Постоянство выработки жидкого хлора (и коэффициента сжижения) при уменьшении концентрации С1з в хлоргазе, можно обеспечить также изменением объемного расхода хлоргаза, не меняя температуры сжижения. [c.228]

Рис. I. Зависимость коэффициента объемного расширения жидкого хлора /) и его плотности (2) от температуры.

Для определения коэффициента сжижения по формуле (П1,1) требуется измерить количество газообразного хлора, подвергаемого сжижению, и полученного жидкого хлора. Это затрудняет применение формулы в ходе текущего контроля процесса, и поэтому для расчета коэффициента сжижения применяют следующую формулу [c.18]

Следовательно, остается постоянным и количество хлора, теряемого с абгазами в процессе сжижения. При уменьшении концентрации хлора в исходном хлоргазе на сжижение подается соответственно меньше 100%-ного хлора, а потери хлора с абгазами не меняются. Таким образом, если уменьшается концентрация хлора в исходном хлоргазе, уменьшается количество вырабатываемого жидкого хлора и соответственно коэффициент сжижения, так как потери с абгазами остаются прежними. Например, при сжижении 96%-ного хлоргаза при 3,5-10 Па (3,6 кгс/см ) и температуре —20 °С коэффициент сжижения равен 96,2%, при уменьшении концентрации хлора до 90% коэффициент сжижения составит только 90 [c.20]

В условиях производства жидкого хлора наиболее частым отклонением от технологического режима является изменение концентрации исходного хлоргаза, особенно при диафрагменном электролизе. Давление газа и температура отклоняются от заданных параметров значительно реже, так как обычно регулируются автоматически. Поскольку изменения концентрации хлоргаза и температуры процесса сильно влияют на коэффициент сжижения, эти параметры должны тщательно контролироваться. [c.21]

Получение высокого коэффициента сжижения (близкого к 100%) в последние годы становится все более необходимым. Это вызвано и увеличивающейся потребностью в жидком хлоре, и жесткими санитарными нормами на степень очистки абгазов. [c.25]

В конденсаторах с испаряющимся фреоном разность температур кипения фреона и жидкого хлора должна составлять не больше 5°С. Во всех случаях для выяснения причин изменения этой разности проверяют концентрацию хлора в абгазах, что служит главным показателем уменьшения или увеличения коэффициента сжижения. Причины отклонения температур от заданного режима те же, что и при охлаждении хладоносителя, О перегрузке конденсатора свидетельствуют повышенная температура жидкого хлора и увеличенная концентрация хлора в абгазах по сравнению с нормой или составом абгазов в других конденсаторах. На недостаточное охлаждение конденсатора указывают повышенная температура жидкого хлора и повышенная концентрация хлора в абгазах. О недогрузке конденсаторов по хлору свидетельствуют пониженная температура жидкого хлора (перепад температур охлаждения и жидкого хлора уменьшается) и пониженная концентрация хлора в абгазах. [c.49]

При снижении концентрации хлора в исходном хлоргазе заметно уменьшается коэффициент сжижения, увеличивается количество абгазов и снижается выработка жидкого хлора. В этом случае увеличивают подачу хладоагента или, если позволяет производительность холодильной установки, понижают температуру сжижения. При этом строго следят за изменением концентрации [c.49]

В этом отношении роль аппаратчика сжижения является ведущей, так как экономии расхода хлора можно> добиться главным образом за счет достижения и поддержания на плановом уровне коэффициента сжижения и использования всех возможностей его безопасного повышения. Следовательно, чем больше хлора произведено из каждой тонны исходного хлоргаза, тем ниже себестоимость жидкого хлора. Можно примерно оценить, что каждый процент экономии хлора дает один процент снижения себестоимости жидкого хлора. Нужно иметь в виду, что чем ниже коэффициент сжижения, тем больше получается абгазов, а значит, возрастают затраты на их очистку. [c.69]

Как показывают расчеты, при коэффициенте сжижения 80%, если абгазы не используются для переработки в другие хлоропродукты, их очистка известковым молоком увеличивает себестоимость жидкого хлора на 5—8%. [c.69]

Расход холода на 1 кг жидкого хлора (без учета потерь в окружающую среду) связан с коэффициентом сжижения формулой [c.226]

Коэффициент разделения N I3 и I2 при испарении жидкого хлора равен 6—10 [81]. Предложены различные методы очистки хлора от треххлористого азота [82], однако наиболее целесообразно проводить процесс получения хлора в условиях, исключающих возможность загрязнения его примесями треххлористого азота. Это обеспечивается при использовании рассола и воды, содержащих менее 10 мг/л ионов аммония. [c.230]

В случае применения дополнительной очистки жидкого хлора от СОг [27] изменяется состав абгазов и жидкого хлора. При двухступенчатой схеме сжижения с общим коэффициентом сжижения 99,8% и козффициентом сжржения [c.323]

Треххлористый азот, образующийся в небольшом количестве в электролизерах или на стадии охлаждения хлора в холодильниках смешения при условии содержания в воде аммонийных солей или аминов, обычно конденсируется и практически полностью попадает в жидкий хлор. Как было указано ранее (см. главу 4), при испарении жидкого хлора, загрязненного N I3, содержание последнего в остатке неиспаренного хлора возрастает. В зависимости от условий исцарения коэффициент разделения может составлять от 6 Д0 10. [c.324]

Для хранения или перевозки значительного количества жидкого хлора используют горизонтальные емкости от 15 до 125 мз или цистерны грузоподъемностью 20—50 т. Для хранения малых количеств— специальные бочки (контейнеры) емкостью 0,5 и.1 мз и стальные баллоны емкостью 20 и 55 л. Все эти емкости рассчитаны на рабочее давление 15-10 Па, равное упругости паров хлора при 50° С. Их нужно тщательно защищать от нагрева выше этой температуры, например от нагрева прямыми солнечными лучами. Так как жидкий хлор имеет высокий термический коэффициент расширения, то емкости заполнять им полностью нельзя во избежание резког подъема гидростатического давления при случайном повы- [c.129]

Политрифторхлорэтилен (ПТФХЭ), кроме указанных выше сред, набухает (9. .. 12 %) в среде жидкого хлора, в тетраокиси азота (8 %), нестоек в 100 %-ном олеуме. В 98 %-ной серной кислоте коэффициент стойкости по прочностным характеристикам равен 0,1. [c.55]

При решении задачи минимизации себестоимости каустической соды возникает противоречие между участком выпарки электролитической ш елочи и участком электролиза. Для снижения расходного коэффициента по пару (особенно там, где цена его высока) требуется электролитическая щелочь с высокой концентрацией NaOH. Для диафрагменных электролизеров повышение концентрации NaOH выше 140—150 г/л приводит к резкому снижению выхода по току и, следовательно, к общему уменьшению выработки щелочи, хлора и хлорпродуктов. Поэтому, учитывая еще и значительную дефицитность всех этих продуктов, предпочтение следует отдать участку э.т1ектролиза, т. е. АСУ ТП должна обеспечить максимально достижимую величину выхода по току. Кроме того, должны быть сделаны просчеты и по всей последовательности участков переработки хлора, до выпуска товарных хлорпродуктов, чтобы в целом по предприятию обеспечить получение максимальной прибыли от реализации каустической соды, жидкого хлора и хлорпродуктов. [c.119]

Давление в системе поддерживается постоянным с помощью регулятора 9, получающего импульс на выходе абгазов из сепаратора (абгазоотделителя) 4 и воздействующего на клапан, установленный на абгазной линии. Температура жидкого хлора является импульсом для регулятора 8, изменяющего расход охлаждающего рассола через конденсатор. Регулирующий клапан установлен на рассолопроводе, шунтирующем конденсатор. При отсутствии регулятора, стабилизирующего содержание (концентрацию) водорода в абгазах, заданные значения регулятора расхода, температуры и давления необходимо устанавливать таким образом, чтобы обеспечивалось безопасное ведение процесса. При изменении коэффициента сжиженпя, концентрации водорода и хлора в электролитическом хлоргазе возможно возникновение взрывоопасной концентрации водорода в абгазах. При снижении концентрации хлора в электролитическом хлоргазе рассматриваемая схема регулирования не обеспечит постоянства коэффициента [c.220]

На заводах, где абгазы с низким содержанием хлора (60—70%) могут быть рационально использованы (например, в производстве соляной кислоты, хлорной извести и др.), выгоднее работать с низким коэффициентом сжижения. Если такой возможности нет, абгазы необходимо очищать с соблюдением санитарных норм. В этом случае себестоимость жидкого хлора повышается на 10—25%. Некоторые заводы для получения высокого коэффициента применяют более сложные схемы сжиже- [c.22]

Чтобы получить такой коэффициент сжижения при одноступенчатой схеме, потребовалось бы использовать температуру —70 °С для всех 100% производимого жидкого хлора. Как показывают расчеты, общий расход холода на сжижение при двухступенчатом методе уменьшается примерно на 10% по сравнению с расходом при одноступенчатом сжижении. Кроме того, важным преимуществом двухступенчатого сжижения является его взрывобезоиасность, что практически невозможно осуществить при одноступенчатом сжижении. [c.26]

В большинстве цехов сжижение производят на нескольких параллельно работающих кондеисаторах. Равномерное распределение подачи хлора между ними имеет важное значение и требует особого внимания со стороны аппаратчика. Если, допустим, один конденсатор будет перегружен по количеству подаваемого газа, теплообменная поверхность конденсатора может оказаться недостаточной для достижения необходимой температуры сжижения. Вследствие этого уменьшается коэффициент сжижения, увеличивается содержание хлора в абгазах и снижается выработка жидкого хлора. Если же на один из конденсаторов подается заниженное количество хлора, возможно его переохлаждение, а следовательно, увеличение коэффициента сжижения, в результате чего содержание водорода в абгазах может достигнуть взрывоопасных пределов. Поэтому цеховой персонал должен тщательно следить за равномерным распределением исходного хлоргаза между параллельно работающими конденсаторами. [c.45]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология