Расчет степени

Рис. 111.4, Схема расчета степени извлечения при заданном числе теоретических ступеней для неизотермической абсорбции.

Таблица 5.1.Сравнение расчетов степени извлечения для тарельчатых и несекционированных колонн

Аналитический расчет степени превращения для реакции порядка более высокого, чем второй, или дробного порядка очень затруднен и, как правило, требует использования численных методов для решения полученных уравнений. На практике в этих целях часто пользуются графическими методами. Один из них описан ниже. [c.306]

Расчет степени превращения по термодинамическим данным, описанный в разделе VI, позволяет определить максимально возможный выход, не давая, однако, никакой информации о скорости процесса. Такие термодинамические расчеты относятся к условиям равновесия, когда результирующая скорость равна нулю. Теоретически достижение равновесия невозможно в конечное время проведения процесса, и степень превращения всегда несколько ниже, чем при равновесии. Чтобы промышленный процесс был экономичен, время его проведения должно быть ограничено. Чем оно короче, тем большее количество исходных веществ может быть переработано установкой или тем меньшие размеры должно иметь оборудование, предназначенное для получения заданного количества продукта. Из этого следует, что для окончательного выбора химической концепции метода необходимо знать зависимость скорости реакции от параметров проведения процесса, т. е. кинетику процесса. [c.203]

При температурах, промежуточных между точкой начала однократной перегонки и точкой пересечения t обеих ветвей кривой однократной перегонки, расчет степени отгона е чаще всего удобнее вести по уравнению (11.57), определяя А -факторы углеводородов по соотношению /с = [c.95]

Расчет степени превращения, а следовательно, состава смеси после реакции (парциальных давлений р о. Рн,> Рсо,) [c.162]

Общий метод расчета степени превращения по значению константы равновесия основан на следующих стехиометрических вычислениях. [c.163]

Рис. У1-3. Графический метод расчета степени превращения при равновесии.

Т а б и ц а VI-10 Расчет степени превращения бутана [c.180]

При проектных расчетах степень превращения часто используется в кинетических уравнениях как удобная переменная. Согласно уравнению (У-10), степень превращения, отнесенная к исходному веществу А, определяется следующим образом [c.235]

В табл. 5.1 приведено сопоставление расчетов степени извлечения по дисперсной фазе для противотока и прямотока по формулам (5.62), [c.229]

В данной главе изложены методы расчета степени извлечения и высоты прямо- и противоточных колонн при протекании необратимых и обратимых химических реакций в сплошной фазе с учетом продольного перемешивания. Методы разработаны в основном дпя потока сферических частиц, применительно к барботажным, распылительным и тарельчатым колоннам. Исключение составляет раздел 7.1, в котором рассматриваются методы расчета процессов в кинетической области, применимые дпя любого типа колонных аппаратов. [c.286]

В табл. 1 приведены результаты расчета степени превращения этилена при различных температурах и атмосферном и повышенном давлении по уравнению (14). [c.134]

Для расчета степени извлечения по ячеечной модели (случай I) из уравнений (У1.95) — (У1.96) получим [c.231]

Расчет степени превращения при г = 100 см приведен в табл. 7. [c.201]

Подбор электрофильтра производится в соответствии с заданными условиями его работы по площади сечения активной зоны с последующим проверочным расчетом степени очистки. [c.70]

Гетерогенная модель. Если скорость процесса массопередачи мала или сравнима со скоростью реакции Гел, то равновесие между газом и жидкостью не достигается нигде в объеме аппарата. Поэтому для расчета степени превращения уравнения (5.13) и (5.14) должны быть решены одновременно. В этом случае конверсия строго зависит от величины межфазной поверхности а, и выбор условий проведения процесса более сложен, чем в первом случае. Типичными примерами таких ситуаций являются процессы абсорбции, сопровождающиеся химической реакцией абсорбируемого компонента в жидкой фазе. [c.241]

Дальнейшего расчета не требуется, так как по условию аппарат эквивалентен двум теоретическим ступеням. Полученные значения конечной концентрации и температуры газа (г/а = = 0,04082, мол. доли /а = 40,18 °С) сильно отличаются от значений, которыми задавались в начале расчета (ук = 0,01086 мол. доли, tu = 27 °С). Поэтому расчет следует повторить. В качестве исходных данных для второго приближения можно использовать полученные в первом приближении значения конечной температуры и концентрации газа. При третьем приближении можно использовать результаты, полученные во втором, и т. д. В данном случае расчет проводили до тех пор, пока принятая за исходную и полученная в итоге расчета степень извлечения гексана не совпали с точностью до 0,0005, а сходимость по конечной температуре газа не составила 0,05 °С. Результаты расчета приведены ниже [c.48]

РАСЧЕТ СТЕПЕНИ КОНВЕРСИИ В ТАРЕЛЬЧАТЫХ РЕАКТОРАХ [c.261]

В разделе 13.3 были выведены соотношения, описывающие аддитивность процессов переноса в секционных аппаратах. Прием, использованный ири выводе этих соотношений, может быть применен и для расчета степени конверсии даже в тех случаях, когда процесс протекает в кинетической области. Хотя эта задача и не относится к теме настоящей главы, однако формально она связана с вопросами аддитивности процессов переноса, ибо речь идет о соотношениях аддитивности химического взаимодействия. [c.261]

Поэтому модель пиролиза этана можно построить на формальном расчете степени превращения, пользуясь уравнением скорости порядка г и определяя выходы продуктов по рисунку. Обозначив степень превращения х, мольный поток этана п , соотношение водяной пар сырье у, объем реактора V, давление р и температуру Т, для обратимой реакции в потоке по теории Г. М. Панченкова [25] получим [c.252]

Итак, расчет степени превращения позволяет найти эту величину с предельной ошибкой 12%, т. е. д =0.6 0,07. [c.73]

Следовательно, расчет степени превращения и мольных долей компонентов несложен [c.233]

Проводить расчеты степеней превращения сложных равновесий имеет смысл, только если для всех стадий конверсии (или произведения Kp p) и не очень велики, и не очень малы. В соответствии с проведенным выше анализом можно рекомендовать проведение таких расчетов, если 2/Ср.р лежит в интервале от [c.249]

Ниже приведены метод расчета отводящих участков (расчет степени неравномерности потока на выходе из аппарата и места устройства выходного отверстия), а также результаты экспериментальной проверки этого метода и подробного изучения структуры потока на участках перед выходом из аппарата. [c.137]

Сравнение формул ( 1.53) и (VI.57) показывает, что расчет степени превращения по диффузионной модели дает лишь относительно малую поправку к расчету, выполненному на основе модели идеального вытеснения. [c.231]

Менее строго, но с приемлемой для практических расчетов степенью точности, моделью идеального смешения могут быть описаны процессы, протекающие в тонких слоях катализатора, например, на каждой полке полочного реактора. [c.275]

Структура расчета степени приближения фактической и требуемой Фз функции эффективности комплексов 00200, 00210, 02000, 02010. Шифр БС— ф. [c.197]

Для бинарной спстемы расчет точен этой кривой ведется по (III.10) при помощи данных парожидкого равновесия, определяемых обычным путем. В более сложном случае системы мпогоком-попептпой расчет степеней отгона, отвечающих различным температурам, ведется по одному пз расчетных выра кений (III.26) или (111.29). [c.99]

Уэллек с соавторами [17] на основании обработки экспериментальных данных получил более простую формулу для расчета степени деформации х [c.18]

В настоящей главе приведены методы расчета степени извлечения (нагрева) и высоты противоточных колонных аппаратов без и с учетом продольного перемешивания, а также процессов растворения и массотеплообмена в распьшительных колоннах. [c.217]

В формуле (XVIII, 16) для расчета степени диссоциации растворов— электролитов сопоставляются эквивалентная электропроводность при данном разбавлении, отвечающая некоторому конечному среднему расстоянию между наличными ионами, и эквивалентная электропроводность при бесконечном разбавлении, т. е. при условиях, когда расстояния между ионами бесконечно велики. Подвижность ионов зависит от расстояний между ними. Поэтому правильнее сопоставлять эквивалентную электропроводность X при данном разбавлении с эквивалентной электропроводностью X неосуществимого на практике раствора с той же концентрацией ионов, но полностью диссоциированного. Таким обравом, истинное значение степени диссоциации можно найти из формулы [c.466]

Согласно результатам более простого расчета, степень прохождения реакции в единице объема будет меньше величины [fei/i/(Z.//)]-6,32 10" , а доля прореагировавшего газа составит меньше kyhl Lll) = 0,025. Таким образом и по результатам такой чрезмерно строгой проверки доля реагирующего газа незначительна. [c.187]

Концентрация селективнопроникающего компонента в напорном пространстве аппарата изменяется от 1// до уг. Среднее значение ее с достаточной для инженерных расчетов степенью точности можно выразить как [27] [c.190]

Корректируют величины др, концентрации уи всех компонентов смеси, кроме ключевого /-го (который задан по условиям расчета), 0 и 01 до тех пор, пока значения и (7р( " >, полученные при шагах 8 и 15 (т. е. итер-рационными вычислениями укрепляющей и исчерпывающей частей каскада), не совпадут с достаточной для данного расчета степенью точности. Если это требование удовлетворено, выполняется условие по ключевому компоненту газовой смеси на ступени питания [c.212]

Примером процесса, который, часто протекает в неизотермических условиях, является абсорбция. Возможная схема расчета степени извлечения при заданном числе теоретических ступеней в условиях неизотермической абсорбции приведена на рис. 111.4. При этом методе расчета сначала задаются конечным составом (или степенью извлечения) и температурой выходящего газа. Затем по уравнениям материального и теплового баланса находят конечные параметры абсорбента. Далее проводят последовательный расчет расходов, составов и температур для всех ступеней (на рис. III.4, как и на рис. 111.1, б, отсчет ступеней ведется снизу — от входа газа). Полученные значения конечной концентрации и температуры газа сравнивают со значениями, которыми задались в начале расчета. Если расхождение значительно, расчет повторяют. Каждую новую итерацию можно начинать, принимая степеР1Ь извлечения и конечную температуру газа равными соответствующим значениям, полученным в предыдущей итерации. [c.46]

Выше подчеркивалось, что полная математическая модель ДЖР не имеет аналитического решения. Ряд аналитических решений получен в рамках приближенной кинетической модели [36—38]. Так, например, разработан метод расчета оптимального соотношения объемных скоростей фаз для случая протекания реакции в обеих фазах [39] и метод расчета степени конверсии при протекании реакции в полидисперспой фазе [40, 41]. Однако полная модель ДЖР в некоторых частных случаях также может быть решена аналитически. [c.125]

Рассмотрим для иллюстрации оценку ошибок расчета степени превращения для реакции А1+А2->А 1+А 2, когда в исходной смеси нет продуктов реакции, а мольное отношение Аг к А] райно единице. В этом случае константа равновесия Км связана со степенью превращения х соотношением [c.71]

Ясно, что если степень превращения невелика, то 8х>> Чз6Кк, т. е. относительная ошибка расчета величины х составляет примерно половину величигаи относительной ошибки расчета константы равиовесия. При средних степенях превращения Ьх уменьшается так при д =0,5 из последнего уравнения найдем 6х=0,256Кк. Наконец, при высоких степенях превращения, т. е, при лс- 1, относительная ошибка расчета степени превращения близка к нулю. [c.71]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология