регулирование аммиачной селитры

Параметры работы узла конденсации сокового пара и подача конденсата на орошение должны быть связаны системой автоматических блокировок с основными параметрами процесса нейтрализации. Кроме того, должно быть автоматизировано регулирование и других параметров процесса нейтрализации в соответствии с параметрами смежных процессов технологической схемы получения аммиачной селитры. [c.50]

Для повышения интенсификации подогрева воздуха и уменьшения поверхности теплообмена воздухоподогревателя может применяться теплоноситель и с более высокой температурой. Следовательно, при определенных условиях воздух может быть нагрет до температуры, близкой к 200 °С и значительно выше, что может служить причиной перегрева аммиачной селитры в выпарном аппарате. Поэтому на узле подогрева воздуха должны приниматься особые меры, исключающие нарушение технологического режима. Подогрев воздуха должен регулироваться только автоматически. На выходе из подогревателя должны быть предусмотрены соответствующие системы блокировок и сигнализации. Особое внимание должно быть уделено регулированию количества подаваемого воздуха в выпарной аппарат, так как даже при регламентированной температуре воздуха могут быть локальные перегревы селитры при большом избытке воздуха. [c.54]

При ручной регулировке процесса нейтрализации очень трудно поддерживать такой режим, при котором получаются наименьшие потери азота С введением в промышленную практику автоматического регулирования нейтрализацию удается проводить при неизменном содержании КНз или НКОз в растворе. Например, легко поддерживать заданную концентрацию КНз в растворе 0,1 г/л и меньше. Газообразный КНз подают в нейтрализатор под давлением 2,5—3,5 ат. По выходе из нейтрализатора раствор аммиачной селитры подвергают до-нейтрализации добавлением соответственно КНз или НКОз. Этим предотвращается коррозия выпарных аппаратов в случае кислых щелоков и уменьшаются потери азота в случае щелочной среды. Далее щелоки центробежным насосом передают на выпаривание. При высокой точности автоматического дозирования компонентов нейтрализацию можно вести в нейтральной среде в этом случае надобность в донейтрализаторе отпадает. [c.399]

Известны взрывы концентрированного раствора и плава аммиачной селитры в технологической системе многотоннажных агрегатов нейтрализации азотной кислоты аммиаком и выпарки раствора селитры. Взрывы в значительной мере были обусловлены повышением показателя взрывоопасности по температуре процессов. Ранее в течение длительного времени температура растворов и плава аммиачной селитры в аппаратуре не превышала 170 °С, т. е. показатель взрывоопасности по температуре (170 230) 100 составлял 74% (230 °С— температура спонтанного теплового разложения чистой аммиачной селитры). Затем температуру повысили до 190 °С и стали работать с показателем взрывоопасности (190 230) 100 = 83%, что в конечном итоге наряду с другими опасными факторами способствовало детонационным взрывам селитры в системе технологических аппаратов и трубопроводов. При оценке взрывоопасности процесса по температурному показателю следует учитывать не только его абсолютное числовое значение, а также надежность и класс точности средств регулирования и контроля, которые должны исключать возможность достижения предельной температуры взрывоопасного процесса. [c.111]

На основе выполненных научно-исследовательских и проектных работ в середине 50-х годов на Лисичанском химическом комбинате внедрена автоматизированная система управления производством аммиачной селитры, что значительно уменьшило потери сырья и повысило качество выпускаемой продукции. Только в результате снижения потерь аммиака и пара экономический эффект в производстве составил 73 тыс. руб. при затратах на автоматизацию 86 тыс. руб. В последующие годы в связи с существенными изменениями технологической схемы и аппаратурного оформления, а также освоением новых, более совершенных средств автоматизации система управления претерпела изменения. Создана система управления, обеспечившая автоматическую стабилизацию качества основного продукта, согласование материальных и тепловых потоков основных стадий производства. Благодаря использованию методов группового регулирования для управления процессами число приборов и средств автоматизации уменьшилось по сравнению с ранее принятой схемой в 2 раза, численность персонала, занятого управлением, сократилась. [c.235]

Регулирование процесса выпаривания селитры, как правило должно вестись только автоматически при проектной нагрузке. Перегрев аммиачной селитры в теплообменной аппаратуре (в выпарных аппаратах донейтрализаторах, сепараторах, фильтрах, сборниках погружных насосов, трубопроводах плава и т. д.) предупреждается строгим ограничением температуры теплоносителя (не выше максимально допустимой). [c.53]

На рис. УП1-7 приведена схема автоматизации производства аммиачной селитры с помощью пневматических регулирующих приборов, действующих по агрегатной унифицированной системе (АУС). По-этой схеме осуществляется регулирование двух основных стадий процесса — нейтрализации и двухступенчатой выпарки. [c.201]

И. А. И X л о в, В. В. В а с и л ь е в, Г. С. Храпунов, Автоматическое регулирование процесса нейтрализации в производстве аммиачной селитры. Хим. пром., № 5, 286 (1954). [c.468]

При использовании 45%-ной НМОз и температуре кислоты и аммиака соответственно 50 и 70° концентрация получаемого раствора аммиачной селитры составляет 63%, т. е. на 1 т аммиачной селитры выпаривается около 400 кг воды. Обычно потери аммиака на 1 г N N0 составляют 2—2,5 кг, потери азотной кислоты 7—7,5 кг и больше. Одним из важнейших факторов, повлиявших на снижение потерь в процессе нейтрализации, явился перевод аппаратов нейтрализации на автоматическое регулирование . [c.775]

Следует еще раз подчеркнуть необходимость строгого регламентирования максимально допустимых температур греющего пара с тем, чтобы предотвратить тепловое разложение аммиачной селитры. Для предупреждения перегрева раствора и плава аммиачной селитры поступающий в производство перегретый пар с температурой более 210 °С должен увлажняться на специальной установке. Процесс пароувлажнения должен регулироваться и контролироваться автоматически. Нельзя допускать работу при неисправном пароувлажнителе, а также при ручном регулировании процесса стабилизации температуры теплоносителя (пара), поступающего в выпарной аппарат, на подогрев воздуха, в тепловые спутники тру- [c.53]

Эксплуатирующиеся в настоящее время агрегаты по производству аммиачной селитры АС-67 и АС-72 оснащены централизованной системой автоматического регулирования (САР ТП), реализованной на средствах пневмо-автоматяки. САР агрегатов не имеют принципиальных различий, а отличаются лишь по компоновочному решению и конструктивному исполнению обору-дованяя оператора. [c.190]

Осуществление производства с минимальными потерями аммиака и азотной кислоты возможно лишь при автоматическом регулировании материальных и тепловых потоков. В этом случае для производства 1 т гранулированной аммиачной селитры (34,4 % N) расходуется 0,214 т аммиака, 0,785 т азотной кислоты (100 % HNO3) и при работе на 47—49 %-ной кислоте —0,375т пара (с давлением 1,6 МПа) и 30,5 кВт-ч электроэнергии, а при работе на 58—60 %-ной кислоте — 0,215— 0,275 т пара и 25—35 кВт-ч электроэнергии. [c.225]

Корректирующий регулятор нейтрализации. (КРН), изготовляемый в Лисичанске, является промышленной стационарной системой г автоматического регулирования подачи кислоты в производстве аммиачной селитры. Подача кислоты регулируется в зависимости от состава реакционной массы после нейтрализации. В процессе нейтрализации (рис. 52) анализируемый раствор из аппарата 5 для нейтрализации поступает в проточный стакан электрохимической ячейки 1, омывает находящийся в ней платиновый электрод и сливается в открытую сливную воронку. На платиновом электроде возникает потенциал, соответствующий pH раствора. Этот потенциал сравнивается с потециалом другого платинового электрода, помещенного в эталонный раствор, заполняющий сравнительный сосуд электрохимической ячейки. Кяслотиость эталонного раствора соответствует pH анализируемых щелоков при технологическом режиме, обеспечивающем наименьшие потери кислоты и аммиака. В качестве вторичного прибора используется стандартный электронный потенциометр 2, управляющий стандартным мембранным клапаном 3, регулирующим подачу кислоты. В цепь между ячейкой и потенциометром включена электронная приставка 4, которая необходима для согласования высокоомного выхода ячейки с низкоомным входом потенциометра. Принцип действия описанного регулятора может быть использован в производстве сульфонатов, фенолятов и нафтолятов для автоматизации таких процессов нейтрализации, которые проводятся без применения суспензий. [c.220]

Корректирующий регулятор нейтрализации. Как известно, сырьем для получения ам-миачной селитры являются аммиак и азотная кислота, а основой технологии — процесс взаимной нейтрализации этих веществ. Для обеспечения надежного регулирования процесса нейтрализации разработано специальное устройство — корректирующий регулятор нейтрализации (КРН), являющийся промышленной стационарной спстемой автоматического регулирования стадий нейтрализации и донейтрализации в производстве аммиачной селитры. [c.389]

Барабанные кристаллизаторы с ножевым съемом применяются для отверждения многочисленных расплавов и получения чешуированных продуктов аммиачной селитры, карбамида, калиевой селитры, едкого натра, нафталина, парафина, фталевого ангидрида, Р-нафтола, капролактама, серы, льда, ядохимикатов, жиров, мыла и др. Простота конструкции, высокая производительность, доступные регулирование и автоматизация процесса обеспечили барабанным кристаллизаторам широкое применение во многих производствах. [c.128]

Обозначения к схеме (рис. 287) автомчтического регулирования производства аммиачной селитры [c.463]

Pi — регулирование давления газообразного аммиака на входе в цех Рз — регулирование расхода газообразного аммиака, поступающего в нейтрализатор Р — регулирование расхода газов, поступающих в скруббер-нейтрализатор Р4 — регулирование соотношения расхода азотной кислоты Р5 — регулирование кислотности раствора аммиачной селитры, выходящего нз нейтрализатора ИТП Рв — регулирование кислотности раствора аммиач-нот селитры, выходящего нз донейтралнзатора Р, — регулирование кислотности раствора аммиачной селитры, выходящего из скруббера-нейтрализатора Pg — регулирование нагрузки выпарного аппарата П ступени по уровню раствора в сборнике Рс, — регулирование уровня и нейтральности плава в баке Р] — регулирование температуры газообразного аммиака, 1юступающего в нейтрализатор Рп — регулирование температуры в верхней части аммиачной колонны Р12 — регулирование температуры в нижней части аммиачной колонны Р,з — регулирование уровня в 1шжней части аммиачной колонны Р14 — регулирование температуры раствора аммиачной селитры, выходящего из скруббера-нейтрализатора Pjr> — регулирование давления пара в коллекторе сокового пара Pie— регулирование давления пара (Р = 24 ата), поступающего в цех P17 — регулирование давления пара (Р — 11 ата), поступающего в цех Pjs — регулирование температуры пара, подаваемого в выпарной аппарат Pjs — регулирование температуры конденсата сокового пара Р20 — регулирование температуры азотной кислоты, поступающей на нейтрализацию Р21 — регулирование вакуума в вакуум-испарителе скруббера-нейтрализатора Р22 — регулирование вакуума в системе выпарного аппарата ступени Раз—регулирование вакуума в системе выпарного аппарата П ступени Р21—регулирование давления в трубопроводе танковых и продувочных газов Рг.г, — регулирование подачи воды в барометрический конденсатор скруббера-нейтрализатора Р ,,—регулирование подачи воды в барометрический конденсатор выпарного аппарата 1 ступени 1 .-7 — регулирование подачи воды в барометрический конденсатор выпарного аппарата П ступени Pjs —регулирование уровня аммиачной воды в баке Р — регулирование уровня жидкого аммиака в испарителе на складе жидкого аммиака Рз — регулирование давления газообразного аммиака в испарителе на складе жидкого аммиака ПО — автоматический пуск и остановка аппаратов ПР — автоматическая продувка выпарных аппаратов. [c.463]

Процесс гранулирования из пульпы имеет преимущества по сравнению с процессом полутвердой грануляции быстрота взаимодействия исходных материалов в растворе, простота регулирования производственного процесса, возможность широкого варьирования состава получаемых удобрений (от низко- до высококонцентрированных), однородность гранул по размеру и форме, хорошие физические свойства конечных продуктов. При грануляции из пульпы можно использовать более дешевое сырье, например фосфориты, аммиак, азотную кислоту, тогда как в процессе полутвердой грануляции источником фосфора является суперфосфат и фосфорная кислота, а источником азота — аммиачная селитра и аммиакаты. [c.52]