Контактные массы температура

Наличие положительных обратных связей приводит к нестабильности каталитических процессов при колебаниях состава исходного сырья, содержания в нем балластных веществ и токсических примесей, активности контактной массы, температуры и других режимных параметров. Поэтому математическое моделирование не может обеспечить решение всего комплекса вопросов, связанных с проблемой оптимизации промышленных контактных процессов. Моделирование необходимо сочетать с разработкой совершенных методов поиска и стабилизации оптимального режима при наличии возмущений и неупорядоченном дрейфе характеристик объектов регулирования [1]. [c.242]

Постоянная температура газа на входе в контактный аппарат поддерживается следующим образом. Термопара, измеряющая температуру входящего газа, воздействует при помощи соответствующих устройств на клапан г, изменяющий количество холодного газа, поступающего по байпасной (обводной) линии, помимо теплообменника 4. При постоянной температуре газа на входе в первый слой контактной массы температура газа по выходе из этого слоя (при постоянном объеме газа) [c.164]

Поддержание постоянной температуры газа при входе в контактный аппарат достигается тем, что термопара, измеряющая эту температуру, при помощи соответствующих устройств воздействует на клапан, изменяющий количество холодного газа, поступающего помимо теплообменника (байпас). При постоянной температуре газа на входе в первый слой контактной массы температура газа на выходе из этого слоя (при постоянном объеме газа) зависит только от концентрации сернистого ангидрида в поступающем газе. Эта зависимость используется для поддержания постоянной концентрации сернистого ангидрида в газе. Термопара, измеряющая температуру газа после первого слоя контактного [c.323]

Постоянная температура газа на входе в контактный аппарат поддерживается путем перестановки клапана 7, который регулирует количество холодного газа, поступающего на катализатор помимо теплообменника (байпасный газ). Датчиком является термопара 8, измеряющая температуру газа на входе в аппарат. При постоянной температуре газа на входе в первый слой контактной массы температура газа на выходе из него (при постоянном объеме газа) зависит только от концентрации ЗО в поступающем газе. Эта зависимость используется для поддержания постоянной [c.578]

По достижении предельных значений технологических параметров (давление пара в котле-утилизаторе, температура газа на выходе из слоев контактной массы, температура орошающей кис- [c.285]

При постоянстве температуры (и объема) газа на входе в первый слой контактной массы температура на выходе из этого слоя зависит только от концентрации SO2 в поступающем газе. Поэтому, наряду с регулированием концентрации SO2 па импульсу газоанализатора, возможно регулирование по косвенному параметру — температуре после первого слоя. [c.344]

Одна из таких схем автоматизации контактных аппаратов с промежуточным теплообменом изображена на рис. 16-12. Постоянная температура газа на входе в контактный аппарат поддерживается с помощью клапана 7, который регулирует количество холодного газа, поступающего на катализатор помимо теплообменника (по байпасу). Датчиком является термопара, измеряющая температуру газа и связанная с регулятором 8. При постоянстве температуры (и объема) газа на входе в первый слой контактной массы температура на выходе из этого слоя зависит только от концентрации SO2 в поступающем газе. [c.416]

Печной сернистый газ после очистки и сушки поступает с температурой 50° С в межтрубное пространство выносного теплообменника 6, где он нагревается до 230—240° С. Затем он проходит внутренний теплообменник 1 и последовательно межтруб-ные пространства внутренних теплообменников 2 и 5, нагреваясь до 440—450° С, и с этой температурой входит сверху в слой I контактной массы. В этом слое окисляется до 70% SO2, входящего в контактный аппарат в составе сернистого газа, при этом температура газа повышается до 590° С. Далее газ проходит вниз по трубам внутреннего теплообменника 3, где он охлаждается до 460° С, отдавая тепло газам, идущим в межтрубном пространстве, и нагревая их до 440—450° С. В слое II контактной массы температура газа повышается с 460 до 500° С, а степень контактирования его на выходе из слоя II достигает 90%. Пройдя по трубам внутреннего теплообменника 2, газ охлаждается до 440° С. В слое III катализатора он нагревается только до 450° С, так как в нем окисляется сравнительно мало SO2, на выходе из этого слоя степень контактирования увеличивается с 90 до 96%. В слой IV катализатора газ входит из внутреннего теплообменника 1 с температурой 420° С, а выходит из него с те мпературой 425° С, при этом степень его контактирования достигает 98%. Из контактного аппарата газ поступает в выносной теплообменник 6, где он проходит по трубам сверху вниз, нагревая газ, идущий по межтрубному пространству в контактный аппарат. Движение газов в контактном аппарате регулируют газовыми задвижками [c.220]

Прямая АА соответствует адиабатическому процессу (когда в первом слое контактной массы температура газа возрастает за счет тепла реакции) ВВ — кривая равновесия процесса конверсии СС — кривая оптимальных температур. Пунктирные кривые соответствуют скоростям реакции, составляющим 0,9 0,8 0,7 и 0,5 максимальной (вследствие отклонения температуры от оптимального значения), [c.302]

Таким образом, интенсивность отвода тепла от первых слоев контактной массы не больше, чем от последних слоев, как это требуется для соблюдения оптимального температурного режима, а меньше. В результате в верхней половине слоя контактной массы температура значительно выше оптимальной и реакция [c.478]

При прохождении через трубы газ нагревается за счет тепла контактной массы до температуры 460—480°, достаточной для начала реакции. При прохождении через слой контактной массы температура 1 аза вначале оче 1Ь быстро повышается за счет теп- [c.483]

При обследовании аппаратов в послепусковой период и замеров температур по сечению аппаратов было отмечено, что в аппарате с кольцеобразной контактной массой температуры распределялись по диаметру значительно более равномерно. Так, в аппарате, загруженном кольцами, в I слое перепад температур достигал 10°, во II слое — 30°, тогда как на аппарате, загруженном гранулами, максимальный перепад составил 70°. Мы склонны думать, что это является результатом повышенной теплопроводности кольцеобразной контактной массы. Основанием этому предположению служит работа В. Г. Бахурова и Г. К. Борескова, в которой установлено, что конвективная составляющая коэффициента теплопроводности колец по сравнению с гранулами больше в 1,8 раза. Это обстоятельство является дополнительным существенным преимуществом кольцеобразной контактной массы. [c.194]

Согласно литературным данным [310, 713], контактная масса, состоящая из 80% кремния, 11% закиси меди и 9% медной пылр, особо пригодна для получения метилхлорсиланов, так как содержание диметилдихлорсилана в реакционной смеси повышается до 60—70% и получаются воспроизводимые результаты. Также увеличивается и общий выход метилхлорсиланов и значительно уменьшается продолжительность реакции. Содержание диметилдихлорсилана в продуктах реакции снижается номере расходования кремния в контактной массе. Температуру в реакторе, которая вначале реакции равна 300°, постепенно повышают до 400° по мере снижения выхода метилхлорсиланов до определенного значения. Использование кремния в контактной массе при этом способе достигает 80%. [c.79]

На рис. 4 изображена диаграмма i—х для пятистадийного контактирования с прсмежуточным теплообменом при содержании в газе 7% ЗОа и 11%0. . Прямая А А соответствует адиабатическому процессу, когда в первом слое контактной массы температура газа повышается за счет тепла реакции, ВВ—кривая равновесной степени контактирования, СС—кривая оптимальных температур. Пунктирные кривые соответствуют скоростям реакции, составляющим от 0,9 до 0,5 от максимальной скорости, что обусловлено отклонением температуры от оптимальной. [c.31]

Одна из таких схем автоматизации, применяемая для контактных систем, оборудованных аппаратами с промежуточным теп.яо-обменом, изображена на рис. 152. Постоянная температура газа на входе в контактный аппарат поддерживается путем переста новки клапана 7, который регулирует количество холодного га за, поступающего на катализатор помимо теплообменника (байпасный газ). Датчиком является термопара 8, измеряющая температуру байпасного газа. При постоянной температуре газа на входе в первый слой контактной массы температура газа на выходе из этого слоя (при постоянном объеме газа) зависит только от концентрации SOj в поступающем газе. Эта зависимость используется для поддержания постоянной концентрации сернистого ангидрида. Регулятор 9 температуры газа после первого слоя [c.274]

Печной сернистый газ, очищенный от примесей и сухой, подогретый в выносном теплообменнике до 440° С, поступает в контактный аппарат аверху и проходит первый по ходу газа слой / контактной массы. Температура газа после слоя I сильно повышается, поэтому для охлаждения его в пространство между слоями / и II катализатора подается свежий неконтактиро-ванный сернистый газ. После слоя II катализатора газ выводится из контактного аппарата на охлаждение в выносной теплообменник, затем он вновь возвращается в контактный аппарат на слой III катализатора. После слоев III и IV катализатора в аппарате находятся внутренние теплообменники-смесители 2. На выходе из аппарата после слоя V катализатора степень контактирования достигает 98—98,5%. Температуру замеряют по высоте контактного аппарата при помощи термопар через отверстия /. Газ из контактного аппарата [c.222]

В промышленном масштабе ванадиевые цеолитовые катализаторы оказались выгоднее платины. На одном заводе мош ностью в 40 т яервые 10% контактной массы, температура которой достигала максимума, превраш,али 80% всего сернистого ангидрида в серный. Это значительно превосходит лучшие технические показатели для платиновых катализаторов. На другом заводе (на 50 п) при пали- [c.271]

Если рассчитанная оптимальная температура выше температуры слоя контактной массы, вычислительное устройство посылает соответствующий импульс регулятору, в результате чего температура газа на входе в слой контактной массы повьш1ается. Если же вычисленная оптимальная температура ниже температуры кипящего слоя контактной массы, температура газа на входе в контактную массу понижается. Температура газа на входе в контактную массу изменяется до тех пор, пока вычисленная оптимальная температура и температура кипящего слоя контактной массы не окажутся одинаковыми. [c.153]

При исследовании протекания процесса прямого синтеза мы обратили особое внимание на его инициирование. Оказалось, что реакция начинается после истечения некоторого времени, зависящего от активности контактной массы, температуры и скорости пропускания хлористого метила. Это время колеблется от получаса до нескольких часов. Мы провели исследование адсорбции хлористого метила, перегоняя определенное его количество над контактной массой, нагретой до определенной температуры, в приемник, охлажденный до —70°. Оказалось, что при применении спека количество адсорбированного при температуре ниже 230° хлористого метила очень незначительно инаходится в предел ах отО.ЮдоО.15 г-мол. газа на 1 г-атом меди. При температуре 250—270° наблюдается образование небольших количеств хлорсиланов, летучих при комнатной температуре (табл. 6). [c.51]

Температура зажигания и затухания. В контактном сернокислотном процессе большое значение имеет начальная температура слоя, от которой зависит скорость разогрева контактной массы. Для газовой смеси заданного состава эта температура характерна для данного катализатора. Температура, при которой обесиечп-вается быстрый разогрев jsptfдостижения оптимальных условий ведения процесса, называется температурой зажигания контактной массы. Температура зажигания зависит от природы катализатора, состава реакционной смеси, теплового эффекта реакции, а также от необходимой велпч1п1ы повышения температуры за определенное время соприкосновения газовой смеси с катализатором. [c.417]

Рассмотрим наиболее простой возможный тип аппарата. Газ, предварительно подогретый до температуры, достаточной для начала реакции, проходит через сплошной слой контактной массы. Наружные стенки аппарата при этом должны быть достаточно изолированы, чтобы потери тепла вовне были наименьшими. Тогда прп прохождении газа через контактную массу температура его будет непрерывно повышаться за счет теплоты реакции и максимальная тсАпюратура будет достигаться на выходе из аппарата. Распределе п1е температуры по слою контактной массы, таким образом, противоречит требованиям оптимального температурнош режима. Вместо начала процесса при высокой температуре п последующего постепенного снижения ее, начало процесса протекает прн нпзко11 температуре с последующим ее ростом по мере увеличения степени контактирования. Степень использования контактной массы оказывается низкой — вначале из-за недостаточно ВЫСОКО температуры, в конце из-за перегрева. Изменить такое распределение температуры можно лишь отводя тепло в прс)-цессе реакции. Поэтому в правильно сконструированных контактных аппаратах реагирующие газы обязательно охлаждаются. [c.457]