ПДК пыли удельный расход

Практически максимальная эффективность улавливания пыли в пенных аппаратах достигается уже при минимальной высоте слоя пены (Я 30—40 мм), создание которой не требует большого удельного расхода жидкости на орошение аппаратов с противоточными решетками. Так, согласно экспериментальным исследованиям, необходимая высота слоя пены на различных решетках при работе с полной протечкой воды достигается при т = 0,3 кг/м . При этом дальнейшее увеличение удельного орошения приводит лишь к до- [c.173]

Эффективность пылеулавливания увеличивается с возрастанием интенсивности потока воды. Особенно резко это сказывается при повышении интенсивности потока от 1 до 2—3 м /(м ч), т. е. когда слой пены достигает достаточной высоты. При увеличении I д6.15м /(м ч) происходит практически полная очистка газа, в том числе и от гидрофобной, например апатитовой, пыли при 12 г/м . Снижение конечной концентрации пыли в газе в этом случае связано с резким повышением высоты пены до Н — 300—400 мм и получением необходимой утечки Ьу = 0,5 м /(м2-ч) в условиях повышенной запыленности. Поскольку необходимые значения Н ъ Ьу можно создать и за счет других факторов (см. гл. I), то применение таких высоких интенсивностей при пылеулавливании нецелесообразно, так как это связано с повышением удельного расхода воды та. При очистке холодных газов оптимальные значения интенсивности потока лежат в пределах 3—5 м /(м-ч). Значения удельных расходов воды в производственных аппаратах, соответствующие оптимальным лабораторным режимным условиям, приведены в табл. УП.4, УП.5 (см. стр. 285, 286). [c.201]

По данным работ [27, 28, 346] пенные пылеуловители со взвешенной насадкой могут с успехом применяться для тонкой очистки газов от пыли и аэрозолей с размером частиц 10 мкм. Оптимальный удельный расход воды при этом составляет 0,5—0,9 кг на 1 кг газа. [c.252]

Оптимальное количество вторичного воздуха находится в пределах 40-65% от количества очищаемого газа. ВПУ практически сохраняет эффективность очистки газа от пыли при уменьшении его расхода на 50% и увеличении — на 15%. Повышение давления вторичного воздуха в ВПУ приводит к увеличению эффективности очистки от пыли. Гидравлическое сопротивление и удельный расход энергии ВПУ при этом соответственно возрастают. Оптимальное рабочее давление вторичного воздуха для существующих установок — 2000-6000 Па. [c.293]

Удельный расход энергии существующих ВПУ находится в пределах 0,4-1,3 кВт/ч на 1000 м воздуха. С увеличением габаритов ВПУ удельный расход энергии и эффективность очистки заметно снижаются. Эффективность очистки от пыли одного из ВПУ с медианным диаметром ёзд = 40 мкм (из них 86% с ёч < 5 мкм) составила 0,96, а удельный расход энергии — 0,45 кВт ч/ЮОО м . При производительности (по запыленному газу) порядка 12000 м ч гидравлическое сопротивление не превышает 1000 Па. Суммарная эффективность очистки газа от пыли в ВПУ практически зависит от входной концентрации загрязнителей в широком диапазоне ее изменения от О до 300 г/м . [c.294]

Современные барботажно-пенные аппараты обеспечивают эффективность очистки газа от мелкодисперсной пыли 0,95-0,96 при удельных расходах воды 0,4-0,5 л/м Практика эксплуатации барботажно-пенных аппаратов показывает, что они весьма чувствительны к неравномерности подачи газа под провальные решетки. Неравномерная подача газа приводит к местному сдуву пленки жидкости с решетки. Кроме того, решетки аппаратов могут засоряться. [c.303]

Удельный расход воды и степень очистки газа зависят от диаметра центробежного скруббера. При диаметре 1 м удельный расход воды составляет 0,2 л м , а степень очистки 85—87% (в зависимости от дисперсного состава пыли). Однако с уменьшением диаметра аппарата может быть достигнута степень очистки, равная 98%. [c.181]

Молотковыми мельницами ШМА-1500/1668/735 с шахтными сепараторами и амбразурой оборудованы котлоагрегаты ПК-ЮШ на Красноярской ТЭЦ № 1. Зерновой состав пыли характеризуется следующими пределами остатков на ситах Ядо—ТЗ—83%, / 2оо=45—53% и / 5оо=3,4—15% [Л. 53], причем удельный расход электроэнергии на размол около 7,8 кВт-ч/т. [c.39]

Преобладающее влияние инерционного механизма осаждения в мокрых пылеуловителях лежит в основе и другого метода расчета, получившего название энергетического [4.2]. Согласно этому методу, при улавливании определенного вида пыли эффективность аппарата пропорциональна удельному расходу энергии и не зависит от размера и конструкции пылеуловителя. Необходимо только, чтобы конструкция мокрого пылеуловителя и условия его эксплуатации были оптимальны с точки зрения аэродинамики потока и подачи орошающей жидкости (подробнее об энергетическом методе расчета см. в 4.13). [c.93]

Определяется удельный расход жидкости. Величину т выбирают в пределах от 0,5 до 8 л/м3 газов. При больших концентрациях пыли на входе (10—12 г/м ) т принимают равной 6—В л/м . Отсюда общий расход жидкости, подаваемой на орошение аппарата. [c.95]

В газоструйном измельчителе наибольшему износу подвергаются разгонная трубка и размольная плита. Эти детали выполняют из высокопрочных материалов. При измельчении полукокса до крупности готовой пыли, соответствующей остатку 21-88% на сите 0088 (88 мкм), удельный расход энергии составляет 26-33 кВт ч/т, а расход воздуха 3—3,5 м /кг. [c.773]

При температуре поступающего теплоносителя 177—51 Г С и скорости газов 0,795—2,44 м/сек удельный расход сухих газов составлял 5—10 кг/кг влаги. Высушенный продукт в виде пыли выносился отработавшими газами и улавливался с помощью мультициклонов диаметром 40 мм. [c.235]

Недостатки распылительной сушки - большие габариты сушильной камеры и рукавного фильтра (см. гл. 2), улавливающего наиболее мелкую пыль, уносимую из сушилки потоком теплоносителя удельные расходы сушильного агента и теплоты при распылительной сушке оказываются значительными. С другой стороны, это, по существу, единственный способ сушки жидких веществ (растворов, суспензий и т. п.), поскольку сушка жидкостей в камерных сушилках хоть и является принципиально возможной, но показатели процесса при этом хуже, а процесс сушки в псевдоожиженном слое не обладает желательной устойчивостью, что часто приводит к образованию агломератов влажного материала. [c.595]

Образующиеся в печи в результате восстановления пары магния и газы через конусный канал отбираются в конденсатор. Интенсивное охлаждение паров магния достигается в конденсаторе благодаря вдуванию в него, например, охлажденного природного газа и резкого расширения последнего в конденсаторе. Осаждение магния в виде пыли происходит как в конденсаторе, так и в последующих фильтрах. После брикетирования и очистки полученный магний переплавляют в чушки, в которых содержание магния достигает 99,97%. Удельный расход электроэнергии на производство магния достигает 21 ООО квт-ч1т. [c.267]

Полые форсуночные скрубберы широко используют для улавливания крупной пыли, а также при охлаждении газов и кондиционирования воздуха. Удельный расход жидкости невелик — от 0,5 до 8 л/м очищенного газа. [c.132]

Из табл. 8 и 9 видно, что себестоимость обжига руды в печах кипящего слоя значительно ниже, нежели в трубчатой вращающейся печи. Это можно объяснить тем, что в расчете не предусмотрена утилизация тепла обожженной руды и тепла химической неполноты сгорания топлива для трубчатой вращающейся печи, что обусловило более высокий удельный расход топлива в последней. Помимо этого, в трубчатой вращающейся печи удельный расход топлива выще по той причине, что здесь более низкий выход обожженной руды, так как выносимая из нее пыль не восстановлена и в связи с этим не может быть направлена на магнитную сепарацию. [c.409]

Для разделения систем Г—Т используют пористые, тканевые и зернистые фильтры. Очистку от крупнодисперсной пыли проводят в фильтрах, заполненных коксом, песком, гравием, насадкой различной формы и размеров. Бумажные и тканевые фильтры используются для очистки газов с низким содержанием пыли. Тканевые фильтры на основе шерсти и хлопка используются до температуры 100 С, на основе полимеров — до 250 °С, Сопротивление фильтра обычно составляет 500—1500 Па, а удельный расход элек- [c.472]

Рис. IV.8. Влиявие удельного расхода воды на эффективность улавливания пыли в аппарате с противоточной решеткой.

В оптимальных условиях работы аппарата пыль с размерами частиц больше 16 мкм улавливается полностью, причем гидравлическое сопротивление аппарата находится в пределах 680—830 Па. При выборе и расчете пенных пылеуловителей ПГПС-ЛТИ-И учитывают оптимальные условия технологического режима. Минимальный удельный расход воды можно подобрать по номограмме (рис. 1.5), причем максимально допустимой концентрацией твердой фазы в шламовых водах (Сх) следует считать 20—30 г/л. Определив по величине Сж минимальный удельный расход жидкости т (см. рис. 1.5), выбирают рабочую величину т в пределах 0,05—0,1 л/м . Свободное сечение решетки 8 определяют по формуле ( 1.4), выбирая величину Н в пределах 100—120 мм. Характеристика аппаратов ПГПС-ЛТИ-И с трубчатыми решетками производительностью от [c.242]

В промышленности КЦМП работают при скоростях в узком сечении трубы Вентури — 40-70 м/с, удельных расходах воды на орошение — 0,1-0,5 л/м . Их габариты примерно на 30% меньше по сравнению с обычными скрубберами Вентури. Эффективность очистки воздуха, например, от кварцевой пыли в КЦМП составляет [c.298]

Мельницы ММТ-2600/3350/590 при производительности В=50—80 т/ч и вентиляции 1/=(100—130)-10 м /ч размалывают назаровский уголь с удельным расходом электроэнергии на размол Эр=14,1—9,0 кВт-ч/т и на размол и вентиляцию 5р+вент= = 19—12,5 кВт-ч/т [Л. 50]. При этом гранулометрический состав топлива перед молотковой мельницей характеризуется полным остатком на сите с отверстием 10 мм 10=5% состав выпускаемой пыли —/ эо=47—70%, / 2оо=23—43% и/ юоо=0,15—2,5"/о показатель однородности я=0,8—1,02. Срок службы бил на подсушенном назаровском угле составляет 3500—4500 ч (била 5-образяые Черновицкого машиностроительного завода с наплавкой Т-620 толщиной 20 мм, количество бил на роторе 168 шт.) и 800—1000 ч при размоле сырого угля. Удельный расход металла - (брутто) бил (с учетом выбрасываемой части бил) составляет 6—7 г/т при размоле сушенки и 25—35 г/т при размоле сырого угля. Большая разница в износе бил при размоле подсушенного и сырого угля объясняется увеличением размолоспособности угля с 1,12—1,24 до 1,28—1,32 при предварительной подсушке в паровых трубчатых сушилках [Л. 50]. [c.38]

Расчет последнего мОжНО Проводить прймым счетом ну Тем сопоставления рас.ходов на содержание ЖйЛиЩнОгО хо эяйСТйа в загрязненном районе с расходами а контрольном районе на основе выведенных корреляционных зависимостей между уровнем загрязнения атмосферы пЫлЬЮ й расходами на содержание жилищного Хозяйства е помОЩьЮ удельНых ущербов, [c.100]

Аппарат рассчитан на производительность по газу 20 ООО м /ч. При очистке больших объемов газов скрубберы компонуются в группу из двух и более аппаратов Скорость газов в свободном сечении завихрителя 20 м/с, удельный расход орошающей жидкости (подаваемой под давлением до 150 кПа) 0,3—0,5 л/м . Гидрав-лическое сопротивление аппарата при расчетной производительности по газу составляет 1650 Па. Скруббер СЦВБ-20 рекомендуется устанавливать для очистки вентиляционных выбросов с содержанием пыли до 10 г/м при температуре газов до 60°С. [c.116]

Удельный расход свежей воды на пенные пылеуловители может быть уменьшен применением рециркуляции промывной жидкости, целесообразность чего в производствённых условиях может быть вызвана еще и необходимостью получения концентрированной пульпы с целью использования уловленной пыли в технологическом процессе. Гидродинамические условия пено-образования при наличии в жидкости взвешецных твердых частиц существенным образом не меняются [2, 6, 10]. В области наиболее часто встречающихся запыленностей газов уловленная в пенном слое пыль не оказывает заметного влияния на осаждение следующих порций частиц благодаря высокому развитию и постоянному обно,влению поверхности контакта газовой и жидкой фаз. Значение т)п, /Сп и Ск практически не изменяются в пределах увеличения содержания пыли в воде (т. е. твердой фазы в суспензии на входе в аппарат) от О до 200 г/дм . Наблюдающуюся тенденцию снижения общей степени пылеулавливания по мере роста концентрации взвешенных примесей в поступающей в пылеуловитель жидкости выше некоторого предела следует объяснить не ухудшением в этих условиях осаждения [c.51]

Практически максимальная эффективность улавливания пыли в пенных аппаратах достигается уже при минимальной высоте слоя, пены, ( 30-1-40 мм), создание которой не требует боль-щого удельного расхода жидкости на орошение. Так, согласно [c.118]

Исследования показали, что пр,и скорости газового потока в свободном сечении аппаратов 1,8 м/с и удельном расходе воды 0,95 л/м концентрация пыли в газах снижается с 0,65 до 0,006 г/нм , (Причем в пыли содержится 20% частиц размером менее 20 мкм. Температура газов при этом снижалась с 95 до 50° С. Гидравлическое сопрртив-, ление пенных аппаратов составляет пример1но 300 Па. Наряду с эффективным улавливанием пыли в пенных аппаратах осуще-чствЛяется практически 100%-ное улавливание сернистого ангидрида (содержание на входе 0,0012— [c.127]

Очистка дымовых газов от пыли при производстве костной муки [38]. Для очистки дымовых газов от костной пыли (с содержанием частиц до 5 мкм 237о) на мо сковском заводе Клейтук установлена трехступенчатая система очистки, состоящая из групповых циклонов ЦН-15 (диаметром 550 мм каждый) и двух последовательно установленных пенных пылеуловителей с провальными тарелками. Первый по ходу газов пенный аппарат цилиндрического сечения, двухполочный. Свободное течение верхней тарелки составляет 0,135 м /м , нижней — 0,115 м м , диаметр отверстий в обеих тарелках 6,3 мм. Второй пенный аппарат имеет прямоугольное сечение иодну тарелку со свободным сечением 0,155 м7м и диаметром отверстий 6 мм. Оба аппарата работают на проточной воде с отводом- шламовых вод в канализацию. При скорости газа в свободном сечении аппаратов 1,5 м/с в первом из них запыленность снижается с 4 г/нм до 0,65- 0,85 г/нм , а во втором — до 0,2—0,3 г/нм . При удельном расходе воды 0,5 л/м гидравлическое сопротивление аппаратов соответствен- [c.127]

Во-вторых, снижение величины /"обр, достигаемое путем предотвращения излишнего переизмельчения пыли, что контролируется по значениям / 9о и Яш и коэффициенту полидисперсности пыли п. При равных / 9о, но разных п более высокое значение п указывает на меньшую величину поверхности пыли Рпл- При уменьшении Робр снижение общего удельного расхода энергии на размол Эразм достигается как за счет [c.233]

Задачей автоматизации систем пылеприготовления является поддержание заданных параметров оптимальной тонины помола, безопасной температуры пылевоздушной смеси за мельницей и влажности пыли, необходимого разрежения, предотвращающего выбивание пыли из мельницы. Поддержание указанных параметров обеспечивает безопасную работу пылесистемы при максимальной ее экономичности. Автоматизация работы мельничных устройств позволяет увеличить производительность мельниц и снизить удельный расход электроэнергии на размол на 10—12%. [c.320]

При прочих равных условиях технология Satop обеспечивает снижение удельного расхода топлива на обжиг окатышей в 2,0-2,2 раза удельных газовоздушных выбросов в 2,5-3,0 раза выбросов в атмосферу оксидов азота в 3-4 раза, железорудной пыли в 1,5-2 раза потерь теплоты с отходящими газами в 3,5-4,0 раза удельного расхода электроэнергии на привода технологических тягодутьевых установок в 1,2-1,5 раза. [c.237]

При сухом способе сушка сырья производится в процесс-е приготовления шихты перед измельчением или в процессе измельчения в дробилках или мельницах с одновременной сушкой. При мокром способе производства шлам перемещается гидротранспортом — самотеком или с помощью центробежных насосов, при сухом же способе применяют пневмотранспорт, шнеки и элеваторы, что повышает загрязнение пылью воздуха в цехах и на территории завода и требует установки дополнительного оборудования для обеспыливания аспирационкого воздуха. Текучесть шлама, обеспечивающая его гидротранспорт, достигается при влажности 34—42%. Глина (20% в шихте) имеет влажность 20—25%, известняк (80% в шихте), имеет влажность 5—8%, мел содержит до 20—25 /о воды. Сырьевая смесь будет иметь влажность при использовании известняка и глины 10—12% и при использовании мела и глины — 20— 25%. Следовательно, при приготовлении сырьевого шлама необходимо дополнительно вводить от 50 до 30% воды. В результате удельный расход тепла на обжиг при сухом способе составляет 2900—3750 кДж/кг клинкера, а при мокром — в 2—3 раза больше. В целом при сухом спо собе необходимо затратить 3100—4400. кДж на 1 кг клинкера против 5440 кДж при мокром способе. Экономия тепла при сухом способе производства составляет 1650— 2900 кДж/кг клинкера. [c.133]

Применение концентратора позволяет повысить производительность печей на 20—25% при снижении удельного расхода тепла на 15—20%. Недостатком этого агрегата является увеличение пылеуноса, так как некоторая часть шлама неизбежно пересушивается и истирается, /нос сырьевой смеси из концентратора достигает 20%, в связи с чем в установках такого рода принимают двухстадийную очистку газов, состоящую из батарейных циклонов п элек-трофильта. Уловленная пыль возвращается во вращающуюся печь. [c.271]

На Серебряковском цементном заводе им. П. А. Юдина при вдувании пыли от электрофильтров производительность 150-метровой печи повысилась на 2,0—2,2 т/час и удельный расход тепла снизился на 3—4%. На других заводах производительность вращающихся печей с двусторонней подачей сырьевой смеси примерно на 15% выше, чем с обычным способом подачи сырья. [c.228]