Поток коэффициенты

При турбулентном потоке коэффициент трения в общем случае зависит ке только от характера движения жидкости (значения Ке), но и от шероховатости стенок труб. Из рис. П-22 видно, что при турбулентном режиме [c.87]

Коэффициент теплоотдачи. Важнейшей и наиболее трудоемкой частью технологического расчета поверхности теплообменного аппарата является вычисление коэффициентов теплоотдачи. Методы определения этих величин изучаются в специальном курсе теплопередачи, здесь же приводится ряд формул, которыми и рекомендуется пользоваться при расчете теплообменных аппаратов. Коэффициент теплоотдачи от движущегося жидкого или газообразного потока зависит от режима движения при ламинарном (струйном) потоке коэффициенты теплоотдачи обычно малы, а при турбулентном потоке более высоки и возрастают с увеличением степени турбулентности. [c.600]

Коэффициент теплопередачи в зоне кипения все время изменяется по высоте трубок. В режиме пузырькового потока он выше, чем в зоне предварительного нагрева. При переходе от пузырькового к стержневому потоку коэффициент теплоотдачи увеличивается и достигает максимума, а затем снижается при переходе от стержневого потока к кольцевому. При дальнейшем увеличении паросодержания паровой поток обладает такой кинетической энергией, что срывает пленку жидкости со стенок трубки. Жидкость при этом оказывается в ядре потока в виде брызг и капель, а паровой ноток соприкасается непосредственно со стенкой трубы. Такой гидродинамический режим называется туманообразным потоком . В этом [c.97]

При смешении потоков коэффициент сопротивления для бокового ответвления тройника можно подсчитать по формуле [c.113]

Здесь Q - удельный тепловой поток - коэффициент продольного перемешивания для теплового потока р, Ср - температура, плотность и удельная теплоемкость сплошной или дисперсной фазы. В общем случае = D . [c.148]

Для п-кратного повышения масштаба теплообменника с сохранением полного подобия следует в п раз увеличить его линейные размеры, но п-кратно уменьшить скорость потоков. Коэффициент теплопередачи в образце будет в п раз меньше, чем в модели. С технологической точки зрения это невыгодно. В практике используется преимущественно приближенное подобие. Как правило, приходится отказываться от геометрического подобия, заменяя его геометрическим родством, и гидродинамического подобия, заботясь лишь о том, чтобы -в модели и образце был одинаковый режим течения потоков (ламинарный или турбулентный). Следовательно, значения критерия Рейнольдса для модели и образца не будут одинаковы. Это относится и к критерию Нуссельта. [c.454]

Известно, что чем больше скорость движения среды, омывающей поверхность теплообменной трубы, тем меньше вероятность загрязнения поверхностей теплообмена. Это в свою очередь обеспечит стабильность коэффициента теплопередачи. Кроме того, при больших скоростях движения теплообменивающихся потоков коэффициент теплопередачи значительно возрастает. [c.181]

В случае теплового потока коэффициент пропорциональности должен состоять из большего числа констант вещества коэффициента теплопроводности [ккал м-ч-град) или вт1 м-град), теплоемкости [ккал [кг-град) или дж кг град)] и плотности р кг м ). Связь этих величин представляет коэффициент температуропроводности а [c.63]

В ламинарном однофазном потоке коэффициент диффузии составит [c.108]

Эксперимент по схеме, показанной на рис. IV-18, а, осуществим лишь в случае однофазного потока. Коэффициент продольного перемешивания в рабочей части колонны при этом можно определить по уравнению [c.138]

Основными параметрами, характеризующими работу АВО, являются температуры воздуха и продукта, скорости воздуха и продукта, давление и расход теплоносителей, тепловой поток и плотность теплового потока, коэффициент теплопередачи и мощность, потребляемая электродвигателем вентилятора. [c.63]

Скорость потока Коэффициент [c.43]

Пространство для движения теплоносителей в теплообменнике любого типа выбирают так, чтобы улучшить теплоотдачу того потока, коэффициент теплоотдачи которого меньше. Поэтому жидкость (или газ), расход которой меньше или которая обладает большей вязкостью, рекомендуется направлять в трубное пространство. Через него пропускают также более загрязненные потоки, чтобы облегчить очистку поверхности теплообмена, тепло-носители, находящиеся под избыточным давлением, а также химически активные вещества, так как в этом случае для изготовления корпуса аппарата не требуется дорогого коррозионно-стойкого материала. [c.113]

Неоднородность течения за распределительным устройством практически ие зависит от неравномерности поля скоростей в подводящем патрубке. Исследовались прямые трубы, колено (r/Do = О и г/Dq = 0,5) и закрученный поток. Коэффициент гидравлического сопротивления tp. = [c.292]

Скорость газа в трубах, м/с Тепловой поток, МВт Плотность теплового потока, Коэффициент теплопередачи, Вт/(м2- К) [c.154]

Очевидно, что в идеальном случае (при абсолютно равномерном заполнении канала и однородной структуре потока) коэффициент равен единице во всех остальных случаях Ка будет больше единицы. Так как степень неоднородности структуры потока при прочих равных условиях увеличивается с увеличением относительной ширины то можно ожидать, что и коэффициент Ка [c.218]

В выражении (2.73) содержится не определенная еще величина , входящая в составляющую потерь давления на трение. Обычно для нахождения коэффици та сопротивления используют метод эквивалентных потоков, полагая, что для эквивалентного и гомогенных потоков коэффициент сопротивления одинаков. [c.82]

Уравнения (5.8) и (5.9) были получены на основе предположения, что между турбулентным ядром течени я среды и стенкой существует ламинарный пограничный слой и в турбулентном ядре потока коэффициенты молекулярного переноса с и V пренебрежимо малы по сравнению с соответствующими коэффициентами турбулентного переноса/)с,т и Ут и поэтому ими можно пренебречь. [c.153]

Критерий Рейнольдса для парогазового потока Коэффициент конвективной теплоотдачи от парогазового потока к пленке конденсата Коэффициент конвективной массоотдачи от парогазового потока к пленке конденсата, отнесенной к градиенту концентраций [c.197]

При различных скоростях возд >тиного потока коэффициент Ь остается постоянным для одной нефти, а при фиксированной скорости воздушного потока коэффициенты а ддя разных типов нефти практически совпадают. В работе [1] для исследуемых условий (слой нефти до 5см, при температуре 21 °С) зависимость (2) рекомендуется представлять следующим образом [c.255]

Для неизотермических условий с переменными температурами по пути реагирующего потока коэффициент технологической эффективности обычно называют температурным к. п. д. г г [5]. [c.138]

Для двумерного симметричного тела протяженностью Ь и длиной I, находящегося в двумерном симметричном потоке коэффициент сопротивления представим [c.136]

Метод Р-коэффициента. В [33—35] разработан эмпирический метод, который учитывает влияние распределения тепловой нагрузки, нарастающей вверх по течению, на локальный критический тепловой поток. Коэффициент Р определяется следующим образом [c.392]

Конденсаторы предназначены для конденсации паров нефтепродуктов, следовательно, в процессе теплообмена физическое состояние одного из потоков (парового) претерпевает изменение пар превращается в конденсат. Поэтому условия передачи тепла (температура потока, коэффициент теплопередачи) резко изменяются вдоль поверхности теплообмена. [c.190]

В системе регенерации фенола рафинатный раствор нагревается в теплообменниках до 170°С за счет тепла фенола и рафината перед печью П-1.Из-за низкой скорости потока коэффициент теплопередачи не превышает 30 ккал/( м ч град). При каждом вскрытии теплообменников по потоку рафинатного раствора обнаруживаются отложения кокса С 40]. [c.57]

Таким образом, за счет стефановского потока коэффициент диффузии как бы увеличился в 1/(1 — Р Р) раз. При малых р, Р скорость стефановского потока становится небольшой и выражение для можно упростить [c.85]

Если в печи пустить газовый поток вверх, он не заполнит всего сечения каморы и возле стопок образуются газовые мегаки. Поэтому в конвекционных камерах с восходящим газовым потоком коэффициент использования поверхности нагрева обычно меньше, чем прп нисходящем потоке. [c.133]

Исследование теплообмена между стенкой и фонтанирующим слоем при использовании воды в качестве ожижающего агента показало, что в этом случае перенос тепла твердыми частицами, движущимися вдоль стенки аппарата, теряет свое значение по сравнению с конвективным переносом потоком самой воды. Медленное направленное движение твердых частиц в кольцевой зоне, по всей вероятности, ослабляет эти конвективные потоки коэффициенты теплоотдачи в фонтанирующих слоях составляли 430— 580 Вт/(м -К) [370—490 ккал/(м -ч-°С)], тогда как в пустом аппарате без твердых частиц при тех же рабочих скоростях они превышали ИЗО ВтДм -К) [975 (ккал/м -ч-°С)]. [c.644]

С другой стороны, по мнению некоторых авторов, при переходе от единичных капель или пузырей к стесненному потоку коэффициент массопередачи в сплошной фазе уменьшается. Так, Руби и Элжин [37] предложили формулу [c.249]

Как следует из материала рассмотренной главы, применение указанной методики позволило решить ряд важных практических задач в области расчета процессов, протекающих в химико-технологической аппаратуре. Так, развит прямой метод исследования гидродинамической структуры потоков в аппаратах на основе специфических свойств неустаповивпшхся течений жидкостей и газов в насадке и пористой среде установлен характерный для насадочных колонн гидродинамический эффект, проявляющийся в наличии экстремальной зависимости статической удерживающей способности от нагрузок по фазам на аппарат созданы методики и получены расчетные формулы для определения важнейпшх гидродинамических параметров структур потоков — коэффициентов продольного перемешивания, относительных объемов проточных и застойных зон, коэффициентов обмена между проточными и застойными зонами. Результаты исследования гидродинамической структуры потоков в насадке положены в основу анализа динамики процесса абсорбции в насадочных колоннах, оценки управляемости по каналам гидродинамики и массообмена и синтеза оптимального управления этими аппаратами. [c.433]

Градиент давления (АЯтр/Д )о, стоящий в правой части выражения, рассчитывается для потока жидкости, массовый расход которой равен полному расходу двухфазного потока, а физические свойства совпадают со свойствами жидкости в двухфазном потоке. Коэффициент Ф .о является функцией массовой доли газа и комплекса, учитывающего физические свойства жидкой и газовой фаз двухфазного потока (цж/Мт) (рг/рж)- [c.87]

Коэффициент использования тепловых нейтронов. Если горючее и замедлитель распределены ио системе однородно, то ядра обоих материалов подвергаются действию одинакового потока нейтронов при любых энергиях. Ес [и же два материала физически разделены, то плотности пейтронов данной энергии, вообще говоря, различны в обеих средах. Действительно, в области горючего поток тепловых нейтронов выедается . Особенно чувствителен к этим различиям в расггределенпи потока коэффициент использования те]]ловых нейтронов. Пусть 1/"яч — объем ячейки, а Ур и Ум — объемы горючего и замедлителя в ячейке соответственно. Тогда еслп фДг) характеризует тепловой ноток в области -й ячейки, то коэффициент использования тепловых нейтронов для гетерогенной системы можно представить в виде [c.466]

Коэффициенты теплоотдачи при кипенни и испарении существенно зависят от вида поверхности и структуры двухг1)азного потока, а также и от других факторов, влияющих на конвективный теплообмен. Скорость потока н его структура в большой степени определяются конструкцией аппарата и расположением патрубков. Кроме того, тепловой поток с поверхности не может превышать определенных значепий при приемлемых разностях температур поверхности и 1ас1) щения. Любая попытка превысить эти максимальные значения за счет увеличения температуры поверхиости приведет к частичному или полному образованию на поверхности паровой пленки и резкому снижению теплового потока. Коэффициенты теплоотдачи, приведенные в таблице, применимы только для очень приближенных оценок в случае использования прямых труб или труб с невысокими ребрами без специального увеличения числа центров парообразования. АТ н, max равно максимально допустимому перепаду температур поверхности и насыщения. В таблице не учитываются различия между тинами парогенераторов. [c.14]

Коэффициент теплоотдачи. Важнейшей и наиболее трудоемкой частью технологического расчета по1 ерхности теплообменного аппарата является определение величин коэффициентов теплоотдачи методы определения этих величин изучаются в специальном курсе теплопередачи [10, 28], здесь же приводится спрдка формул, которыми и рекомендуется пользоваться нри расчете тенлообменных аппаратов. Величина коэффициента теплоотдачи от движущегося жидкого или газообразного потока зависит от характера движения ири ламинарном (струйном) потоке коэффициенты теплоотдачи обычно малы, а нри турбулентном потоке имеют более высокое значение, возрастающее с увеличением стеиепи турбулентности. [c.552]

Передача теплоты от стенки к поверхности частиц первого ряда осуществляется через эту газовую прослойку б теплопроводностью. Начиная со второго ряда и далее, частицы считаются находящимися в ядре потока с одинаковой температурой Т д. Перемешивание твердой фазы приводит к тому, что частицы из ядра потока с пульсационной скоростью w поочередно входят в первый ближайший слой, находятся в нем некоторое время т = б/гй и вновь уходят в ядро потока. Коэффициент теплоотдачи, [c.141]

Для других случаев конвекции тепла в турбулентных потоках коэффициенты уравнения (1У-168) даны в табл. 1У-2. В литера-, туре по теплопередаче можно найти много экспериментальных данных, выраженных в фррме приведенных уравнений. [c.321]

II—коэффициент занолиения сечения активным потоком коэффициент закр лки потока [c.6]

Распылнваюнще абсорберы применяются главным образом для поглощения хорошо растворимых газов, так как вследствие высокой относительной скорости фаз и турбулизации газового потока коэффициенты массоотдачи в газовой фазе (Р ) в этих аппаратах достаточно высоки. [c.457]