Расчет трубчатых

Сопоставление ряда методов расчета прямой отдачи с опытными данными показало, что лучшие результаты дает аналитический метод проф. Н. И. Белоконя, который и рекомендуется для расчета трубчатых печей. Метод Н. И. Белоконя базируется на совместном решении уравнений теплового баланса и теплопередачи. [c.118]

В режиме идеального смешения концентрации реагентов постоянны по всему объему аппарата. Непрерывный переход от резина идеального вытеснения к режиму идеального смешения можво проследить в рамках диффузионной модели, решая уравнение (VI.14) или (VI.15) с граничными условиями (VI.27) и оценивая изменение степени превраш ения и статистических характеристик распределения при уменьшении числа Пекле. Режиму идеального вытеснения соответствует предельный случай Ре оо, а режиму идеального смешения — Ре 0. Все промежуточные режимы иногда определяют как режимы неполного смешения. Согласно сказанному выше, диффузионная модель далеко не всегда пригодна для описания работы реакторов в режиме неполного смешения. При расчет трубчатых реакторов х)на оказывается справедливой только ври больших числах Пекле, когда гидродинамический режим реактора приближается к режиму идеального вытеснения при этом расчет реактора в приближении идеального вытеснения обеспечивает обычно достаточную для технологических целей точность результатов, и влияние продольного перемешивания потока может быть учтено как малая поправка. При расчете реакторов малой протяженности, где продольное перемешивание особенно заметно и могут наблюдаться сильно размазанные функции распределения, необходимо уже учитывать реальную физическую картину процессов переноса вещества, так как диффузионная модель в этих условиях не применима. [c.213]

При определении теоретически необходимой поверхности нагрева с учетом действительно существующих условий теплопередачи и гидродинамики обычно по конструктивным соображениям бывает необходимо некоторое округление полученных величин. Для увеличения надежности работы оборудования это округление производят в сторону увеличения расчетной поверхности нагрева. Например, при расчете трубчатого теплообменника полученное расчетом число трубок заданной длины может быть увеличено с учетом целесообразной компоновки трубного пучка в кожухе теплообменника. [c.166]

Можно провести расчет трубчатого реактора на основе каскада реакторов смешения, если подробно исследованы оба пограничных случая реактора полного (идеального) вытеснения и непрерывнодействующего реактора смешения. Все частицы реагента, поступившие в трубчатый реактор полного вытеснения (рис. 11-4), имеют одинаковое время пребывания (движутся сплошным потоком), и, следовательно, не появляется никаких изменений скорости в радиальном направлении и не возникает диффузия в продольном направлении -v 0). [c.207]

Массовые скорости в змеевиках трубчатых печей. Выбор и обоснование размеров нагревательных труб и числа параллельных сырьевых потоков является важным этапом при расчете трубчатых печей. Значения удельной массовой скорости сырьевой смеси в нагревательных трубах рассчитываемой печи в пределах от 264 до 352 кг/(см - ч) рассматриваются как типичные для сырьевых печей, эксплуатируемых на установках гидроочистки и гидрокрекинга. Значительно меньшие удельные массовые скорости 79—123 кг/(см2-ч)] приводятся для труб печей (сырьевой и повторного нагрева), находящих применение на установках каталитического риформинга. Для средней удельной тепловой напряженности поверхности радиантных труб в сырьевых печах установок гидроочистки и гидрокрекинга типичной величиной считается 113,5 МДж. Здесь речь идет о наружной поверхности радиантных труб одностороннего облучения, расположенных с шагом 2D вблизи огнеупорных стен и потолка [22]. [c.55]

Расчет трубчатых реакторов полного вытеснения проводится в соответствии с уравнениями (У1П-291) и (У1П-292). В том случае, когда в аппарате протекает несколько реакций, при расчете требуется решить систему дифференциальных уравнений типа зависимости (У1П-292). Если в результате сопротивлений потоку давление вдоль оси" реактора заметно понижается, для газовых реакций необходимо ввести в расчет также зависимость локального давления от степени превращения. При незначительных сопротивлениях потоку реакцию можно считать протекающей под постоянным давлением и скорость превращения определять для среднего давления в реакторе. [c.318]

Способ расчета трубчатого реактора полного вытеснения иллюстрируется примером УП1-12. [c.319]

Последовательность расчета трубчатого реактора с неполным перемешиванием I) определение Ъь или Во 2) нахождение числа ступеней заменяющего каскада 3) вычисление степени превращения в заменяющем каскаде. [c.328]

Энтальпия продуктов сгорания. При расчете трубчатых печей часто бывает необходимо определить энтальпию продуктов сгорания, образующихся при сжигании одного килограмма топлива [c.512]

Рис. 170. Схема к расчету трубчатой секции

При расчетах трубчатых испарителей следует принимать У < 0,3, что обеспечивается подбором соответствующей скорости вторичного пара в трубах Таблица 7.1 [c.198]

Нормативная методика теплового расчета трубчатых печей РТМ-02-40—77. М. ВНИИнефтемаш, 1977. 645 с. [c.297]

ПРИМЕР ПОВЕРОЧНОГО РАСЧЕТА ТРУБЧАТОЙ ПЕЧИ С ЭКРАНАМИ ДВУСТОРОННЕГО ОБЛУЧЕНИЯ ПРИ ПИРОЛИЗЕ ПРЯМОГОННОГО БЕНЗИНА [c.96]

В зависимости от состояния сырья на выходе из трубчатой печи различают печи с потоком сырья однофазным, двухфазным а также изменяющегося состава. Это обусловливает особенности гидравлического расчета трубчатой печи. [c.212]

Следует указать, что различные методы расчета трубчатых реакторов идеального вытеснения могут быть неточными, если при определении надежности не учитываются радиальные градиенты. [c.128]

При расчете трубчатых теплообменников обычно задаются диаметром труб (стр. 445), затем определяют число труб, исходя из необходимых сечений для прохода теплоносителей (стр. 444) и, наконец, по уравнению (12-22) находят требуемую длину труб. [c.449]

В условиях, когда разработаны и широко используются трубчатые печи различных типоразмеров, конструировать печь заново приходится сравнительно редко. В этой связи основной задачей расчета является выбор и обоснование принятых типа и размера печи в соответствии с каталогом, при этом определяются все основные показатели ее работы (полезная тепловая мощность, КПД, расход топлива, температура дымовых газов, покидающих топку, теплонапряженность поверхности нагрева и др.), т.е. производится поверочный расчет трубчатой печи выбранной [c.543]

РАСЧЕТ ТРУБЧАТЫХ ПЕЧЕЙ Глава [c.84]

Важнейшей частью расчета трубчатой печи является определение размеров радиантной поверхности и количества поглощаемого ею тепла, а для типовых печей с известной поверхностью радиантных труб — определение количества поглощаемого тепла и важнейших тепловых показателей теплонапряженности поверхности нафева, температуры газов, покидающих топку и др. [c.534]

Процессы теплообмена в промышленных топках очень сложны, поэтому нет единого общепринятого метода теплового расчета трубчатых печей. [c.535]

Рис. ХХ1-23. Схема, поясняющая обозначения к гидравлическому расчету трубчатой печи

Рис. ХХ1-25. Схема, поясняющая обозначения к гидравлическому расчету трубчатой печи, работающей с перегревом паров

Коэффициент избытка воздуха а для расчета трубчатых печей обычно принимается равным 1,2—1,4, т. е. в топку поступает воз- [c.438]

Сложность процессов теплообмена в промышленных топках привела к тому, что до настоящего времени нет единых методов теплового расчета трубчатых печей. [c.445]

Расчет трубчатых печей с подогревом воздуха [c.490]

Расчет воздухоподогревателя. Рассмотрим последовательность расчета трубчатой печи при наличии воздухоподогревателя. Расчет обычно начинается с определения температуры подогрева воздуха в воздухоподогревателе. [c.492]

Последующий расчет трубчатой печи осуществляется как обычно. Отметим, что в связи с подогревом воздуха приведенная температура исходной системы о имеет большую величину но сравнению с печами, не имеющими подогрева воздуха. [c.493]

В о л о к о и ь Н. И. Аналитические основы теплового расчета трубчатых печей. Нефт. пром., № 1 и 3, 1941. [c.578]

Измерения теплоотдачи в теплообменниках, состоящих из плит, показали, что тепловой расчет этих аппаратов можно проводить так же, как и расчет трубчатых теплообменнико-в. Было произведено, например, нйследование теплообмена между горячим и холодным растворами алюмината натрия. Поверхность плиты была равна 0,4 м , ширина проточного канала 4 мм, длина пути щелока по теплообменнику равнялась 11 м. Измерения производились дваж-15 227 [c.227]

В этой модели уравнения получены только с целью описания наблюдаемого экспериментально распределения продуктов пиролиза этана в зависимости от условий проведения процесса. Кинетические уравнения также носят формальный характер. Они не предполагают какого-либо определенного механизма реакции и были выбраны только с целью воспроизведения имеюпщхся данных. Несмотря на недостатки модели Сноу и Шатта, ряд авторов [351, используя ее при расчетах трубчатой печи, получал удовлетворительные результаты. [c.253]

В книге дан краткий обзор современных типов трубчатых печей, их характеристика п примеры иримонсиия. Приведены основные методы тенлового и гидравлического расчетов трубчатых печей, используемые при проектировании новых, а также длн поверочного расчета работающих трубчатых печей, пеобхо-дииого для обеспечения их экономичной эксплуатации. Удобным дополнением к книге являются примеры расчетов, взятые из практики, н графические приложения. [c.4]

Так как уравнение (V,45) не распространяется на указанную область, а должно рассчитываться по экспериментальным данным, полученным при этих условиях (см. работы Клипга и Лева Ч обы получить общий коэффициент теплопередачи U, величину объединяют с коэффициентом теплопередачи между стенкой и охлаждающей (или нагревающей) средой. Затем расчет трубчатого реактора осуществляется аналогично приведенному в главе IV (стр. 138). Если влиянием и, следовательно, Df нельзя пренебречь, то необходимо провести более детальный анализ распределения температуры и концентрации. [c.191]

В книге рассматриваются различные методы пиролиза и перспективы их развития. Подг.обно раабирагт-с.я змеевиковый реактор трубчатой печи, дается обзор существуюи их конструкций трубчатых печей, предназначенных для пиролиза нефтяных фракций, и пути их совершенствования. Приведены также основные положения по методике расчета трубчатых печей пиролиза. [c.2]

Программы расчета аммиачных реакторов распадаются на два класса — для расчета полочных реакторов с охлаждением между слоями и для расчета трубчатых реакторов. Программа оптимального проектирования полочных реакторов, обозначенная НТК25, подобна программе КТСОО для конвертора СО иначе говоря, она использует ту же самую общую теорию, но отличается по обстоятельствам, в которых теория и программы должны применяться. Очевидным различием во входных данных является отсутствие каких-либо кодовых чисел, указывающих формы охлаждения между. слоями, так как возможна только единственная форма — холодный байпас. Важным добавлением во входных данных является минимально необходимый общий прирост температуры. Это требование является следствием того факта, что аммиачные реакторы должны работать автотермически, а для этого необходимо, чтобы температура газов на выходе из последнего слоя была выше, чем на входе в пер- [c.184]

Программа расчета трубчатого реактора обозначена RTK22. Она предназначена для расчета противоточного реактора (типа TVA) и может быть использована, как упоминалось ранее, и для проектирования и при расчете режима. По существу, это программа прямого расчета режима с внешней процедурой оптимизации. Исходные данные включают скорость и состав входного газа, давление синтеза, скорость прямого байпаса (если таковой имеется) или подвода тепла к синтез-газу, температуру входа, и фактор охлаждения слоя , который представляет площадь поверхности охлаждающих труб на единицу объема катализатора, умноженную на соответствующий коэффициент теплопередачи. Данные должны также включать одно из условий окончания расчета — или объем катализатора, или выходную концентрацию, которая может быть выражена в тоннах аммиака в день. Так как все условия на входе в слой определены, то можно выполнить интегрирование уравнений кинетики реакции, теплового баланса и теплопередачи до достижения любого из заданных условий на выходе. Именно это гибкое условие окончания позволяет использовать программу как для проектного расчета, так и при определении режима реактора. [c.192]

При расчете трубчатых печей часто бывает необходи.мо оцреде-лить теплосодержание продуктов сгорания одного килограмма топлива [c.440]

Важнейшей частью расчета трубчатой печи является определение размеров радиантной поверхности и количества поглощаемого ею тепла. Как отмечалось ранее, радиантные трубы поглощают в основном тепло, излучаемое факелом, стенками кладки и потоком трехатомных дымовых газов. Радиантные трубы восприпимают также некоторое количество тепла, переданного путем конвекции, однако значение этой величины но сравнению с количеством лучистого тепла незначительно. [c.444]

При расчете трубчатых печей приходится производить взаимный пересчет поверхности ради-аптных труб Рр и заэкранированной поверхностн кладки Н. Для подобного может быть получена следующая зависнмость. [c.451]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология