Текучесть испытания

Высотные образцы на растяжение при нагрузке 75% от предела текучести. Испытания путем полного погружения при температуре 27—29°С. Продолжительность испытаний 60 сут, поэтому отсутствие разрушения не обязательно указывает на то, что материал нечувствителен к КР, особенно если среда с невысокой агрессивностью. Среднее время до разрушения определено по трем образцам. - Здесь и везде прочерк означает, что за 60 сут испытаний разрушения отсутствуют. Граница чувствительности к КР. КР под вопросом, так как велики потери прочности на параллельно испытанных ненапряженных образцах. Разрушений из-за КР нет. Испытания не проводились. [c.207]

Уменьшение испаряемости способствует и меньшей воспламеняемости эмульсионного топлива при случайных истечениях, например через пробоины в баках. Этому же способствует и меньшая текучесть. Испытания эмульсионных топлив на воспламеняемость от удара в условиях аварийной посадки аппарата показали, что воспламеняемость значительно ниже, чем с обычными жидкими топливами [67, 68]. [c.221]

Для хладонов указаны давления только при испытании на плотность, которые приняты выше рабочих давлений, с учетом их высокой текучести. Испытание для хладонов на плотность в данном случае является одновременно и испытанием на прочность, так же, как и для рассольных систем. Испытания на прочность производятся в течение 5 мин, а на плотность — в течение 12 ч. При [c.457]

Проведение испытаний при различных температурах позволяет получить зависимость ст от температуры. Предел ползучести с ростом температуры снижается быстрее, чем предел текучести, поэтому начиная с некоторого значения температуры при расчетах необходимо учитывать не только предел текучести, по и предел ползучести. Для углеродистых сталей явление ползучести необ- [c.10]

Баллоны рассчитывают так, чтобы напряжения при гидравлическом испытании не превышали 95% предела текучести стали. [c.188]

Следует отметить, что испытания следует рассматривать не только как проверку на прочность и герметичность, но и как метод активной диагностики, обеспечивающий действительный запас прочности в отличие от расчетных коэффициентов запаса прочности-по пределу текучести и прочности. Варьируя параметры испытаний и эксплуатации, представляется возможным обеспечивать необходимый срок службы оборудования. [c.9]

Прирост напряжений при увеличении деформации характеризует деформационное упрочнение металла, т. е. da/dz (тангенс угла наклона касательной к кривой растяжения). В пределах упругой деформации do/de = Е. В области площадки текучести do/de = 0. По мере роста s модуль упрочнения do/de = Е изменяется по сложной (чаще по монотонно возрастающей) кривой, характер которой зависит от исходной структуры металла, формы и размеров образца, температуры испытаний, скорости деформации, схемы напряженного состояния и др. Заметим, что при соблюдении условия простого нагружения кривая упрочнения для данного металла, построенная с использованием инвариантных величин ai и ( ai и i - интенсив-ноС ГЬ напряжений и деформаций), имеет один и тот же вид независимо от формы и размеров образцов, схемы напряженного состояния (одноосное или двухосное). Как было показано выше, макропластическая деформация возникает в результате накопления пластических сдвигов, являющихся следствием инициирования, перемещения и [c.79]

В области сравнительно низких скоростей роста трещин/V < 10" м/цикл кривая трещиностойкости отсекает на оси абсцисс отрезок К(ь, называемый пороговым КИН. При Ктах < Кгь трещина не развивается на протяжении базы испытаний. В области высоких скоростей роста трещин (V > 10 м/цикл) кривая трещиностойкости асимптотически приближается к прямой Ктах = Кгс При Ктах = Кгс наступает долом конструктивного элемента. Критические значения КИН Кс и Кгс не однозначны, однако в ориентировочных расчетах можно принимать Кгс Кс. Значение Кгс имеет больщое практическое значение, поскольку оно позволяет устанавливать безопасные характеристики циклического нагружения и размеры трещин. Параметр К1ь зависит от исходных механических характеристик материала, внещней среды и др. При отнулевом (пульсирующем) цикле нагружения величина Ксн связана с пределом текучести СТт от следующей эмпирической зависимости [13] [c.140]

Во всех случаях гидравлического или пневматического испытания напряжения в стенках элементов аппарата должны иметь запас прочности к пределу текучести при температуре +20 °С не менее 1,1 при гидравлическом испытании и 1,2 при пневматическом испытании. [c.98]

Напряжение в нижней части корпуса при гидравлическом испытании от давления р пр не должно превосходить 0,8 ат, где Стт — предел текучести материала корпуса при температуре испытания. [c.121]

При этом напряжения в материале стенок трубопровода не должны быть больше чем 0,9 предела текучести материала трубопровода при температуре испытания. Трубопровод заполняют водой до полного удаления воздуха через воздушные патрубки. Испытательное давление создают ручными или приводными насосами. [c.368]

Модуль и прочность полиамидов при кратковременном изгибе наиболее удобно определять при использовании одного из стандартных методов, описанных в ASTMD790 и DIN 53452. Согласно последнему методу, в стандартных условиях определяют такие характеристики полиамидов, как модуль упругости н предел текучести. Испытания полиамидов на изгиб обладают тем преимуществом, что допускают точное определение модуля при низких деформациях. При изгибе, так же как при растяжении и сжатии, повышение температуры вызывает уменьшение модуля и предела текучести. [c.101]

Антикоррозионная способность моторных масел в условиях контакта с морской водой Антикоррозионные свойства трансмиссионных масел в водной среде Антикоррозионные свойства турбинных масел и гидравлических жидкостей Антиржавейные свойства водных смазочноохлаждающих жидкостей Низкотемпературная текучесть (испытания в U-образиой трубке) [c.459]

Основные механические свойства этого материала были определены путем испытаний на растяжение образцов сечением 10x8 мм (длина рабочей части 50 мм)] характер полученной диаграммы растяжения показан на рис. 30. Материал обладает отчетливо выраженным пределом текучест1г и хорошими свойствами пластичности (среднее удлинение при разрыве 30%). Среднее значение предела текучести испытанных образцов практически совпадает с пределом прочности 178 кПсм , так как упрочнение материала при пластической деформации практически отсутствует. Испытания на растяжение были проведены при скорости деформации 10 мм мин и температуре 20° С. Для полного устранения остаточных напряжений образцы отжигали в течение 16 ч при температуре 81° С (на 3° С ниже температуры размягчения 110 [c.110]

Для аппаратов значительных размеров и для негабаритных аппаратов, не рассчитанных на нагрузку от веса жидкости, а также при испытаниях в условиях низких температур гидравлическим испытаниям могут предшествовать испытания сжатым воздухом или ней-трая1ьным газом. В некоторых случаях гидравлические можно заменять испытаниями сжатым воздухом или нейзральным 1азом однако следует учитывать его повышенную опасность для окружающих, основанную на известных свойствах сжимаемости газов. При этом испытании наиболее слабые части аппаратов покрывают мелом или другими материалами. Испытания проводят после того, как покрытие станет совершенно сухим и хрупким. При постепенном повышении давления на каждой ступени давления, поддерживаемого постоянным, производят тщательный контроль для выявления или предупреждения текучести. [c.287]

Обычные методы кратковременных испытаний в условиях повышенных температур не дают возможности выявить действительные механические свойства сталей и не позволяют правильно судить об их прочности и пластичности. В связи с этим, выбирая допускаемые напряжения при высоких температурах, следует учитывать нзмеиенпя комплекса механических свойств, т. е. не только изменения предела прочности, предела текучести, но и длительную прочность и склонность стали к ползучести, релаксации. При определении работоспособности стали в данных условиях необходимо учитывать также и ряд таких факторов, как склонность к тепловой хрупкости, графнтизации, старению и пр. [c.9]

Прн нроведепии испытаний мембранные напряжения в стенках аппарата не должны достигать предела текучести прн пневматических испытаниях прини- [c.33]

На основании предварительных испытаний сделан вывод, что оптимальным катализаторо5с для каталитического крекинга с циркулирующим катализатором будет порошок алюмосиликата со сферической формой частиц, обладающих высокой механической прочностью, хорошей газодинамической характеристикой и обеспечивающих необходимую текучесть и устойчивую циркуляцию порошков в системе. [c.209]

Предварительная перегрузка в процессе гидравлического испытания (опрессовки) оборудования и трубопроводов (испытательное давление больше рабочего рр) приводит к изменению геометрии, свойств и напряженного состояния металла в окрестности дефектов. Эти изменения в основном связаны с возникновением в зоне дефектов локальных пластических деформаций и могут оказывать как положительное, так и отрицательное влияние сопротивлению разрушения. Одним из положительных эффектов опрессовки является С1 ятие сварочных напряжений. Установлено [4], что снятие сварочных напряжений возможно, когда напряжение от внешней нагрузки о достигает предела текучести металла Стт. Кроме этого, в окрестностях острых дефектов происходит снижение степени концентрации напряжений из-за притупления их вершины концентратора, возникновение остаточных напряжений сжатия и снижение изгибающих моментов при последующем нагружении рабочим давлением. К отрицательным эффектам предварительной перегрузки следует отнести докри-тический рост трещины, повышение чувствительности металла к деформационному старению, коррозии и др. Это обязывает производить эксплуатационные характеристики конструктивных элементов с учетом эффектов испытаний (опрессовки). [c.10]

Качество стали оценивается рядом структурнонечувствительных и структурно-чувствительных механических характеристик, устанавливаемых по результатам испытаний образцов на растяжение. К первой группе свойств относятся модули упругости Е и коэффициент Пуассона а. Величина Е характеризует жесткость (сопротивление упругим деформациям) стали и в первом приближении зависит от температуры плавления Тпл- Легирование и термическая обработка практически не изменяют величину Е. Поэтому эту характеристику можно рассматривать как структурно-нечувствительную. Коэффициент Пуассона р отражает неравнозначность продольных и поперечных деформаций образца при натяжении. При упругих деформациях л = 0,3. Условие постоянства объема стали при пластическом деформировании требует, чтобы л = 0,5. При определенных значениях относительной деформации 8 > 8т (или 80,2, 8о,з). Зависимость ст(е) отклоняется от прямолинейного закона (Гука). Предел текучести ат(ао,2 или ао,5) связан с величиной 8т по закону Гука ат = 8тЕ. Дальнейшее увеличение деформаций способствует увеличению напряжений. [c.88]

Текучесть. Для установления ориентировочной температуры, при которой мазут сохраняет подвижность и может перекачиваться по мазуто-проводам, введены испытания на текучесть по методу, предложенному Аравийско-Американской нефтяной компанией и включенному в спецификацию морского ведомства США MIL-F-859D. [c.218]

Текучесть определяется при 0° С в U-образпой трубке, соединенной с вакуумным насосом. Считается, что мазут выдержал испытание и сохранил подвижность в эксплуатации при 0° С, если при всасывании в течение 30. чин при давлении, не превышающем 0,2 ат, наблюдается небольшое движение мазута в трубке. [c.218]

Исключая измерения усадки, попытки, предпринимаемые до настоящего времени с целью измерения механических свойств, хорошо характеризующих коксы по макроскопическим образцам, были по меньшей мере безуспешными и их результаты, по нашему мнению, мало пригодны для практики промышленного коксования. Одна из причин этого заключается, вероятно, в большой разнородности текстуры коксов. Например, значительная серия опытов на раздавливание была проведена в СЕРШАР с 1953 по 1955 г. на небольших кубиках с гранями 1 см, очевидно, лишенных трещин. Максимальная нагрузка раздавливания составляла 2—3 кг и была очень различной от одного образца к другому, взятых из одной и той же партии проб. Что касается средних значений для 100 опытов, то корреляция имела место только по кажущейся плотности кокса и отсутствовала в показателе механической прочности, определенном, например, по методу испытания в малом барабане. Однако разработка теории трещиноватости требует определенных цифровых данных по поведению коксов в диапазоне температур 500—1000° С, в связи с чем были проведены исследования процесса текучести и больн ое число измерений модуля упругости. Была также исследована микропрочность с попыткой уяснить, таким образом, более независимую характеристику пузырчатой текстуры. [c.134]

На рис. 165 представлена кривая, построенная по результатам испытания угля Мишон . Остальные угли дали примерно те же результаты. С увеличением процентного содержания пека в смеси увеличивается давление распирания — расширение основания пика кривой. Это позволяет предположить, что происходит постепенное расширение пластической зоны, что подтверждается расширением основания пика внутреннего давления в средней плоскости загрузки. Чтобы уточнить эти наблюдения, были изучены пластометрические кривые этих же шихт. Эти кривые, представленные на рис. 166, показывают, что в присутствии пека значительно изменяется зона текучести. При добавке небольшого количества пека в шихту максимум текучести достигается при температуре около 480 С. Очевидно, пек в какой-то степени растворяет уголь, делая его текучим. При добавке большего количества пека в нем самом проявляется свойство текучести, что приводит ко второму максимуму (при [c.405]

Детали или изделия Марка стали Толп.и1иа листа плп ИOK(JBKИ. мм Темперя-тура испытания, С Предел прочно- СТИ а , МПа Предел текучести <1,р. МПа [c.121]

Смотреть страницы где упоминается термин Текучесть испытания: [c.506] [c.512] [c.427] [c.547] [c.542] [c.512] [c.318] [c.96] [c.119] [c.45] [c.60] [c.67] [c.71] [c.235] [c.324] [c.113] [c.498] [c.516] [c.119] [c.14] [c.311] [c.435] [c.9] [c.24] [c.42]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология