Деформации и разрушения при испытаниях

Теплоустойчивость (длительная прочность, ползучесть). Потеря работоспособности и даже разрушение оборудования, эксплуатируемого под внутренним давлением при высоких температурах, возможны в результате постепенного, более или менее равномерного по длине аппарата увеличения диаметра с одновременным уменьшением толщины стенки. Причиной этого является свойство металлов медленно и непрерывно пластически деформироваться при высоких температурах под воздействием постоянной нагрузки (ползучесть). Способность металла противостоять развитию ползучести, называемая теплоустойчивостью, оценивается по результатам длительных испытаний показателями длительной прочности (напряжениями, вызывающими при данной температуре разрушение образца за определенный промежуток времени, для оборудования нефтезаводов обычно за 10 ООО и 100 ООО ч) или ползучести (напряжениями, вызывающие при данной температуре за 1000, 10 ООО или 100 ООО ч суммарное удлинение образца, равное 1%, что соответствует средней скорости ползучести 10 , 10 и 10 % в час или относительной деформации 10 , 10 и 10" мм/мм в час). [c.10]

Пример 3. Определить ресурс сосуда с исходными данными примера 2, но работающего в условиях малоциклового нагружения при отнулевом цикле Ртах = Рр, Ртт = 0. Коэффициент концентрации напряжений аа=2,2. По данным механических испытаний относительное сужение образца на растяжение до разрушения составляет 1 /=0,55. По формуле (6.5) определяем коэффициент концентрации пластических деформаций К -= 2,38. [c.341]

Прочность — это способность материала сопротивляться разрушению. Испытания на прочность выполняют на образцах материала, нагружаемых на машинах, обеспечивающих деформации растяжения, сжатия, изгиба, скручивания и др. Неразрушающий контроль прочности позволяет выполнять экспрессные испытания без вырезки образцов. [c.252]

При исследовании изменения прочности и деформационных свойств полимерных материалов в агрессивных средах наибольшее распространение получили два основных типа испытаний испытания на растяжение (изгиб) при постоянной нагрузке или прп постоянном напряжении и испытания на растяжение (изгиб) при постоянной деформации. В первой группе испытаний в качестве параметров процесса разрушения выбирают время для полного разрушения стандартного образца при разных нагрузках (напряжениях) или время до появления видимых поверхностных трещин критическую деформацию разрушения критическое напряжение, на котором через определенное время появляются видимые трещины. Основными параметрами второй группы испытаний являются время растрескивания определенного числа деформированных образцов в жидкой среде скорость разрастания трещин в образце. [c.56]

Процесс разрушения протекает во времени и сопровождается накоплением и ростом дефектов в материале, которым сопутствуют деформации, незначительные в начале действия нагрузки и резко возрастающие перед разрушением. Деформации, являющиеся следствием только процессов разрушения, всегда развиваются с возрастающей во времени скоростью, если действующая нагрузка и температура постоянны. Так как наблюдать их очень трудно, в реальных условиях эксплуатации изделий процесс разрушения обычно характеризуют не деформациями, а долговечностью. Чтобы измерить деформации разрушения, нужно наблюдать за образцом непосредственно перед его разрушением, когда деформации упрочнения малы по сравнению с деформациями разрушения. Истинное течение при этом должно отсутствовать, т. е. испытание должно проводиться при пониженной температуре. Однако эти деформации, измеренные при разрушении образца, не отражают изменения структуры всего материала. Они характеризуют главным образом локальное развитие тех дефектов, из-за которых происходит разрушение образца. [c.30]

Влияние скорости деформации на работу деформации до разрушения очень велико. Кривая А = f (Т) с увеличением скорости деформации смещается в область более высоких температур. Таким образом, несоответствие между скоростью деформации при испытании и в реальных условиях работы полимера в изделии может привести не только к резкому несоответствию значений А при испытании и при эксплуатации, но даже к противоположным температурным зависимостям. [c.49]

Имеется много опубликованных данных по разрыву трубок, и подобная информация в настоящее время удовлетворяет потребности разработчиков полимеров. Формулировка условий разрушения для трубки такова, что кратковременное при высоких напряжениях разрушение является по своей природе пластичным, а разрушение в течение долгого времени при малом напряжении может быть только хрупким. В менее четких случаях место разрушения часто похоже на маленький разрез, который может располагаться вдоль оси или на периферии в зависимости от отношения напряжений и экструзионной ориентации в трубке. Первым признаком разрушения в трубке, сделанной из усиленного стекловолокном полиэфира или эпоксидной смолы, может быть плач , при котором на внешней стенке появляются капли выдавленной жидкости (обычно воды). Это может иметь место при значительно меньшей деформации, чем предельная деформация разрушения, и, если испытание нужно продолжить до этого момента, то следует обеспечить водонепроницаемую гибкую внутреннюю облицовку например, Бакс использовал облицовку из пленки ПВХ [6]. [c.136]

Как известно, за исключением области очень малых дозировок пластификаторов, которые из-за более равномерного распределения напряжений приводят к возрастанию прочностных свойств, введение пластификаторов в дозировках 5 масс, ч и более ослабляет резины, разрывная прочность их уменьшается. Следует ожидать понижения их прочности и при малых деформациях. Действительно, испытания на озоностойкость как в области малых напряжений (до 0,2 МПа [23]), так и в широкой области напряжений [до 3 МПа (рис. 4.2)] на резине из различных каучуков, аморфных (СКН-26, СКН-40) и кристаллизующихся (НК, наирит [24]), показали, что сопротивляемость разрушению при введении пластификаторов уменьшается, хотя пластификатор на химическую активность резин не влияет, а концентрация двойных связей в системе уменьшается. [c.140]

Вторая методика испытаний по существу не отличается от метода Кэри. Образец, установленный в зажимы, помещают в испытательную ванну и прогревают там в течение 10 мин. Затем его растягивают с постоянной скоростью (3 или 0,33 мм/мин) до момента появления трещин. Деформацию, соответствующую этому моменту, принимают за критерий качества материала и называют мгновенной деформацией разрушения. На рис. 91 ей соответствует точка пересечения кривой с осью ординат. [c.192]

Освещены физические и феноменологические закономерности деформации и разрушения при испытаниях. Даны методы оценки предельного состояния оборудования и сосудов при испытаниях цилиндрических базовых деталей с учетом анизотропии свойств металла, наличия дефектов, цикличности нагружения. Разработаны методы определения остаточного ресурса оборудования в условиях механохимической повреждаемости. [c.2]

Рис. 27. Зависимость времени до разрушения для вулканизата БСК от начальной деформации при испытаниях в условиях релаксации напряжения . Пунктирной линией показана огибающая точек разрыва. Черными точками обозначен разрыв. Начальная деформация равна

В условиях динамической деформации разрушению эбонита при ударе предшествует некоторая довольно значительная упругая деформация, которая поглощает тем большую часть энергии маятника, чем выше температура испытания. Принципиально возможен такой температурный режим ударных испытаний эбонита, когда вся энергия маятника может уйти на упругую обратимую деформацию образца. В связи с этим встает перспектива дальнейшего усовершенствования методики испытаний путем варьирования температуры и изыскания способов учета упругой деформации, сопровождающей излом эбонита. [c.391]

Представления о значительной роли скорости деформации достаточно распространены. Менее известно, что коррозионное растрескивание может иметь место только выше ограниченного интервала скоростей деформации. В испытаниях при заданной нагрузке (поскольку трещина будет продолжать распространяться только в том случае, если скорость деформации вершины трещины будет выше определенной минимальной скорости, необходимой для растрескивания) следует ожидать, что развитие трещины будет временами приостанавливаться, особенно при напряжении ниже порогового [30, 31]. Более того, как при испытаниях по методу заданной постоянной нагрузки, так и постоянной деформации, скорость деформации уменьшается со временем за счет ползучести металла, если напряжения остаются в достаточной мере постоянными, т. е. скорость деформации зависит от времени, при котором устанавливаются необходимые для растрескивания напряжения и электрохимические условия. Ползучесть при постоянной нагрузке до установления электрохимических условий, необходимых для растрескивания, замедляет или даже предотвращает коррозионное растрескивание [30, 31]. Однако большинство убедительных доказательств важности скорости деформации получено при испытаниях, в которых задается скорость деформации, а не постоянная нагрузка. На рис. 5.9 показано влияние различных скоростей деформации сплава Mg—7А1 в хромат-хло-ридном растворе эти испытания проводили до полного разрушения образца, а достигаемую максимальную нагрузку измеряли чув- [c.238]

Если при испытаниях моделей контактное упрочнение реализуется полностью, то можно говорить о вязком разрушении. В некоторых случаях, из-за контактного разупрочнения металла, вязкое разрушение возможно и при Р<Ркр. В этом случае поле линий скольжения изменяется таким образом, что предельная нагрузка будет меньшей, чем Ркр. Не исключена возможность разрушения мягкой прослойки в результате потери устойчивости пластических деформаций. С использованием критерия Ткр производят оценку предельного состояния моделей с вырезами (или трещинами) из пластических, но деформационно слабо упрочняющихся материалов [1]. В модели с односторонним вырезом (плоская деформация) поле линий скольжения состоит из двух наклонных под углом 45° к оси образца плоскостей, исходящих из кончика надреза. Равенство работ на приращение скольжения по указанным плоскостям и от внешней нагрузки дает следующие значения критических напряжений [c.130]

Касаясь распределения показателей, получаемого в отдельных группах испытаний, необходимо отметить общее правило, непосредственно вытекающее из эксперимента. При испытаниях резины до разрушения (на разрыв, раздир, долговременную прочность, старение, усталость и т. п.) наблюдается закономерное повышение разброса показателей с увеличением времени, протекающего от начала нагружения до момента разрушения образца. Время до разрушения тем больше, чем мягче условия испытания (в частности, чем ниже нагрузки и деформации, температуры испытания и инертнее окружающая среда). [c.25]

Прежде всего, подобное испытание позволяет достаточно быстро и надежно оценить упруго-релаксационные свойства (снимая зависимость напряжение — удлинение), определить прочностные характеристики (находя предельное напряжение и относительное удлинение при разрыве) и остаточную деформацию разрушенных образцов. Добиться разрушения резинового об- [c.124]

Экспериментальные данные по длительной пластичности, полученные по результатам измерений остаточной деформации разрушенных образцов, были обработаны с целью получения значений коэффициентов уравнения (1.26). Однако, как показала статистическая оценка по критерию Фишера, уравнение с полученными коэффициентами неадекватно описывает экспериментальные данные. Это, по-видимому, объясняется тем, что в разрушенных образцах по всей длине рабочей части наблюдались поверхностные трещины (рис. 3.20), при этом минимальные значения длительной пластичности 8р в исследованном диапазоне режимов испытаний составляли = 12,5 %, [c.169]

Анализ влияния температуры на характер диаграмм растяжения органических стекол с различной степенью ориентационной вытяжки позволяет- утверждать, что по мере роста температуры различия в значениях предела вынужденной эластичности уменьшаются и преимущества ориентированных стекол перед неориентированными по прочности в области хрупкого разрушения (т. е. при снижении температуры, при которой проводятся испытания) становятся более ощутимыми. При этом в области вынужденно-эластических деформаций (Тс—Т р) при всех исследованных температурах отмечается монотонный рост значений Ов по мере увеличения степени ориентационной вытяжки. Во всем интервале температур как выше, так и ниже температуры хрупкости наблюдается экстремальное изменение деформаций разрушения при растяжении (Рр) по мере роста степени ориентационной вытяжки максималь- [c.116]

Предварительная перегрузка в процессе гидравлического испытания (опрессовки) оборудования и трубопроводов (испытательное давление больше рабочего рр) приводит к изменению геометрии, свойств и напряженного состояния металла в окрестности дефектов. Эти изменения в основном связаны с возникновением в зоне дефектов локальных пластических деформаций и могут оказывать как положительное, так и отрицательное влияние сопротивлению разрушения. Одним из положительных эффектов опрессовки является С1 ятие сварочных напряжений. Установлено [4], что снятие сварочных напряжений возможно, когда напряжение от внешней нагрузки о достигает предела текучести металла Стт. Кроме этого, в окрестностях острых дефектов происходит снижение степени концентрации напряжений из-за притупления их вершины концентратора, возникновение остаточных напряжений сжатия и снижение изгибающих моментов при последующем нагружении рабочим давлением. К отрицательным эффектам предварительной перегрузки следует отнести докри-тический рост трещины, повышение чувствительности металла к деформационному старению, коррозии и др. Это обязывает производить эксплуатационные характеристики конструктивных элементов с учетом эффектов испытаний (опрессовки). [c.10]

Фирма А. О. Смит, экспериментируя с толстостенными аппаратами, испытала на разрушение внутренним давлением четыре однослойных толстостенных аппарата длиной 3660 мм, с наружным 845 мм и толщиной стенки 92 мм, два многослойных аппарата из 12 слоев каждый с суммарной толщиной 89 мм, при наружном диаметре 660 мм и длине 2640 мм, причем из последних один аппарат подвергся отжигу, а другой испытывался без отжига. Испытание показало, что при расчете по одной и той же формуле разрыв однослойных аппаратов происходил при напряжениях, составляющих примерно 75% величины напряжений, при которых происходил разрыв многослойных аппаратов. Характер разрушения однослойного толстостенного и многослойного аппаратов существенно различается однослойный аппарат разрывается на части и разрушение его наступает при отсутствии заметной деформации, а у многослойного аппарата общего разрушения не происходит и местные разрывы его наступают после значительной деформации (рис. 154). [c.231]

Методами механики разрушения установлены закономерности распределения упруго-пластических напряжений и деформаций в конструктивных элементах с технологическими дефектами, в том числе с угловыми переходами с нулевым и ненулевым радиусом сопряжения в вершине, а также их несущей способности и долговечности. Предложен метод расчета предельных состояний сварных сосудов с поверхностными дефектами. Произведена количественная оценка параметров диаграмм длительной статической и циклической трещиностойкости материала в условиях ВПМ. Объяснен механизм образования на диаграммах длительной статической трещиностойкости участков независимости скорости роста трещин от коэффициента интенсивности напряжений (плато). Теоретически и натурными испытаниями обоснованы методы обеспечения работоспособности сварных соединений со смещением кромок, основанные на регулировании свойств, размеров и формы зон с различным физико-механическим состоянием. Сформулированы закономерности накопления повреждений в материале в процессе гидравлических испытаний оборудования с целью выявления и устранения дефектов. [c.6]

ДЕФОРМАЦИИ И РАЗРУШЕНИЯ ПРИ ИСПЫТАНИЯХ [c.62]

Мягкие и твердые прослойки соответственно имеют пониженные и повышенные прочностные свойства и возникают, например, при сварке термоупрочненных и закаливающихся сталей. В развитых (широких) мягких прослойках разрушение происходит в результате косого среза или конуса (рис.2.5,б), аналогично разрушение однородного металла. С уменьшением ширины мягкой прослойки характер разрушения заметно изменяется (рис. 2.5,в). В достаточно узких прослойках участок прямого излома занимает большую часть прослойки, чем зоны среза. Это объясняется тем, что в тонких мягких прослойках в результате стеснения деформаций мягкого металла развивается объемное напряженное состояние, жесткость которого тем больше, чем уже прослойка. При некоторых геометрических и механических ограничениях, несмотря на наличие мягких прослоек в сварных соединениях, разрушение может происходить по основному металлу. Твердые (хрупкие) прослойки, ориентированные перпендикулярно действию нагрузки, практически не влияют на характер разрушения. Разрушение таких соединений происходит по линии сплавления (рис. 2.5,г) или по основному мягкому металлу (рис. 2.5,д). В плане несущей способности считается более опасным случай, когда твердые прослойки располагаются параллельно действующему усилию (рис.2.5,е). Разрушение таких соединений, как правило, происходит в результате хрупкого разрыва твердых прослоек с последующим вязким или квазихрупким изломом мягких прослоек. Часто при таких испытаниях образцов отмечается расслоение слоев (рис. 2.5,к). [c.70]

Определяемая при этом зависимость деформации от напряжения сдвига выражается одной из характерных кривых, показанных на рис. 26. Если консолидированный образец имеет рыхлую структуру, напряжение сдвига возрастает весь период деформации (кривая А). При испытании чрезмерно консолидированного образца напряжение сдвига быстро возрастает до максимума, а затем снижается до постоянного значения (кривая С). Образец с нормальной степенью консолидации показывает относительно быстрое возрастание нагрузки до постоянного значения, соответствующего условию его разрушения (кривая В). [c.44]

Характеристики процесса деформации сыпучей среды в аппарате зависят от ее плотности и распределения напряжений. Для исследования такого процесса в лабораторных условиях рекомендован метод центробежного моделирования. Другой метод, применяемый при исследовании деформаций и разрушений горных массивов, основан на испытании моделей из эквивалентных материалов. [c.97]

Степень науглероживания сталей характеризуется глубиной насыщения металла углеродом и концентрацией его в слое. Чем больше срок эксплуатации печных труб, тем больше степень науглероживания, т. е. глубина слоя и концентрация в нем углерода. Известны случаи, когда концентрация углерода в слое достигала 6% (масс.). Науглероживание стали приводит к резкому снижению пластичности. Относительное удлинение образцов металла при испытаниях оказалось равным нулю. Кроме того, металл центробежнолитых труб в результате эксплуатации подвергается старению, и его механические характеристики снижаются, при этом уменьшаются коэффициенты линейного расширения и теплопроводности. Все эти обстоятельства создают в металле на границе науглероженного слоя объемно-структурные напряжения, которые в сочетании с другими нагрузками и деформацией приводят к местным разрушениям металла труб. [c.166]

По данным, основанным на испытании образцов из большого числа сплавов, связь полной упругопластической деформации с числом циклов до разрушения можно представить в виде единой по структуре приведенной выше зависимости [см. уравнение (297) ]. [c.329]

Коллекторы. В теплообменниках некоторых типов, в частности в парогенераторах, часто желательно объединить один или несколько трубных пучков, связывая их при помощи коллекторов. Коллектор можно сконструировать в виде небольшого барабана, например в виде пакета коллекторных элементов приблизительно квадратного поперечного сечения, как показано на рис. 7.7. В последнем случае геометрия слишком сложна для возможности надежного аналитического расчета на прочность, и приходится определять прочность экспериментальным путем. В процессе испытаний необходимо циклически воспроизводить изменение давления по тому же закону, что и в реальных условиях, ибо в результате пластических деформаций при немногих циклах нагружения чрезмерно высокие местные напряжения могут быть сняты без разрушения. Разрушение может произойти после большого числа циклов. Эта проблема рассмотрена более подробно в разделе о циклических температурных деформациях. [c.144]

Испытания на длительную прочность бывают нужны для компактных теплообменников, предназначенных для космических установок или автомобильных двигателей. Вибрации, механические или термические напряжения могут привести к разрушениям такого рода, которые не удается обнаружить при всех предварительных испытаниях. Испытания на длительную прочность должны быть тщательно продуманы конструкцию следует подвергать точно тем же самым циклам механических и термических напрял- ений, которые присущи натурному аппарату. В тех случаях, когда в высокотемпературных теплообменниках играют роль процессы релаксации, интервал времени между циклами может быть сделан намного меньше соответствующего времени для натурных аппаратов, если это оправдано данными по релаксации. Например, если существенную роль играют высокотемпературные напряжения, то обычно большая часть пластической деформации, обусловленной тепловым циклом, происходит в течение 15—20 мин, так что продолжительность цикла в 1 ч оказалась бы достаточной для моделирования циклов в натурных аппаратах продолжительностью двадцать четыре часа и более. [c.323]

Исследования прочностных и деформативных характеристик полимерных бетонов проводились на образцах - призмах размером 5 X 5 X 20 см и "восьмерках" размером 4 х 4 х 28 см. При испытании призм нагрузка прикладывалась ступенями, составляющими приблизительно 10 от разрушающей. В процессе испытаний на каадой ступени нагружения, вплоть до разрушения, фиксировались продольные и поперечные деформации с помощью тензсдатчиков сопротивления с базой 50 мм, показания которых регистрировались автоматическим измерителем деформаций. Результаты испытаний в виде диаграмм б-е представлены на рис.Х и 2 (цифры на кривых соответствуют номерам составов) и в таблице. [c.89]

Критическое раскрытие треш,ины и механика разрушения. Существенные затруднения использования принципов линейной механики разрушения для относительно вязких конструкционных сталей заключаются в том, что разрушение этих материалов обычно сопровождается значительной локальной пластической деформацией. При испытании надрезанных образцов стандартного размера при обычных скоростях деформирования у конца трещины возникает пластическая зона, которая может распространиться на все сечение образца до момента излома, вследствие чего становится невозможным анализ напряжений и расчет величины К[с, основанные на принципах линейной механики разрушения. Для устранения указанных затруднений Уэллс [66] выдвинул предположение, что неустойчивое распространение трещины возникает при некотором критическом локальном смещении противоположных кромок трещины, т. е. при определенной величине критического раскрытия трещины б . Далее он предположил, что величина критического раскрытия трещины одинакова для реальной конструкции и для образцов малых размеров натурной толщины. При этих допущениях, в условиях ограниченной пластической деформации, соответствующие расчеты становятся подобны расчетам, основанньм на принципах линейной механики разрушения, в частности, критерий вязкости разрушения 0 определяется соотношением [c.169]

На рис. 5.18—5.20 приведены графики зависимости Оист(е) при сжатии для некоторых материалов. Как видно из рисунков, с ростом гидростатического давления растет предел прочности и максимальная деформация разрушения. Разрушение всех испытанных материалов при всех давлениях происходит в результате среза под углом 45° к оси образца. Следовательно, как при атмосферном, так и при повышенных давлениях разрушение происходит под действием касательных напряжений. Из, рис. 5.20 следует, что поведение материала, наполненного стекловолокном, не отличается качественно от пове- дения других термореактивных материалов. Предельная деформация растет с повышением давления наиболее пластичным оказался материал ФКП-1. [c.129]

Испытания при сложных режимах нагружения (методы Кэри, Раналли и СЕМР) отличаются своей универсальностью, они применимы для широкого класса полимерных материалов. От методов первой группы (пункт 2 этой главы), которые тоже универсальны, их отличает сравнительная простота аппаратурного оформления, портативность и компактность приборов. Вторым важным преимуществом является быстрота испытаний от 3 до 15 мин. Правда, следует оговорить, что испытания при постоянной скорости нагружения приводят к известному искажению представлений о качестве материала. Такой режим нагружения неизбежно приводит к орт1ентации и исправлению несовершенств структуры пластика. Поэтому более достоверным показателем качества, например, в соответствии с методом СЕМР, является критическая деформация разрушения. [c.192]

Известно много различных способов экспериментального изучения такой зависимости, хотя не все используются. Так, испытания могут проводиться при постоянной скорости де юрма-ции Есопз , При постоянной деформации, т. е. при релаксации напряжения до разрыва, при постоянном напряжении, т. е. при ползучести до разрыва, и при постоянной скорости нарастания напряжения асопз1- При любом из этих испытаний образец можно нагружать повторно с целью изучения усталостных свойств. Обычным условием испытаний на утомление является постоянная скорость деформации. Однако испытания на утомление могут быть проведены и при последовательном изменении условий нагружения. Таким образом, может быть оценено суммарное влияние процессов, предшествующих разрушению. [c.325]

Далее полосы с надрезами подвергались растяжению при разных уровнях напряжений Сти (сти = 0...1,25ат). Одну из партий квадратных полос с несколькими надрезами одинаковой глубины доводили до разрушения. Тем самым моделировали образцы с критической глубиной надреза. После предварительного нагружения (испытания) из квадратных полос вырезали образцы на ударный изгиб. Таким образом получали образцы на ударный изгиб с различной степенью пластических деформаций в окрестности надреза, включая и такую степень деформации при которой возможно разрушение при статическом нагружении. Образцы испытывали при различных температурах (Т = + 20 - 60°С). При Ои =1,25от образцы-полоски с надрезами практически разрушались. Другими словами, при аи=1,25ат= 450 МПа надрезы с глубиной К = 2 мм при толщине образцов 8 = 10 мм являлись критическими (которые могли вызвать разрушение или остаться в образце). [c.51]

Сталь 15Х5ВФ (химический состав приведен в табл. 4.19, а механические свойства после улучшения — в табл. 4.24) имеет значительную пластическую деформацию до разрушения, как и сталь 15Х5М. Преимущество предварительной нормализации сильно проявляется при температурах испытания ниже 550 С. Длительная прочность стали 15Х5ВФ приведена в табл. 4.25. [c.191]

В соответствии с нормами расчета [1, 6, 7] механическими свойствами, характеризующими сопротивление материала, являются предельное растягивающее напряжение о , предел текучести или предел текучести при остаточной де() юрмации 0,2 %, напряжение, необходимое для разрушения образца после 100 ООО ч испытания при расчетной температуре, напряжение, вызывающее постоянную остаточную деформацию 1 % после 100 000 ч испытания при расчетной темпертуре, Оу-. [c.260]

Реакционные трубы эксплуатируются прп 950—1000 С и 2,0—2,5 МПа длительное время (порядка 100 тыс. ч). В условиях длительного воздействия статических нагрузок прп высокой температуре металл приобретает свойство ползучести, т. е. может давать остаточные деформации. Поэтому в расчете на прочность учитывают ползучесть металла [15], а испытания на длптельн5 ю прочность проводят в течение 8000—10 ООО ч и полученную зависимость экстра-пол1фзтот на более длительный срок. Установлено [16], что 75% среднего напряжения, вызывающего разрушение после 10 тыс. ч работы, приблизительно соответствует минимальному напряжению, вызывающему разрушение после 100 тыс. ч работы. [c.148]

Размеры рассмотренных участков реологической кривой могут быть самыми различными в зависимости от природы системы и условий, при которых проводят испытания механических свойств (например, температуры). В коагуляционных структурах систем с твердой дисперсной фазой предел упругости растет с увеличением концентрации частиц и межчастичного взаимодействия. В этом же наиравлении уменьшается область текучести. Для материалов, имеющих кристаллизационную структуру, например для керамики и бетонов, характерны большая (по напряжениям) гуковская область деформаций и практическое отсутствие области текучести — раньше наступает разрушение материала (хрупкость). Поэтому им не свойственны ни ползучесть, ни тиксотропия. Для полимеров с конденсационной структурой наиболее типичны релаксационные явления, включая проявление эластичности, пластичности и текучести. Доля Гуковской упругости в них возрастает с ростом содержания кристаллической фазы. Наличие области текучести у полимеров объясняют разрушением первоначальной структуры и возникновением определенного ориентирования макромолекул, надмолекулярных образований и кристаллитов. По окончании такой переориентации наблюдается некоторое упрочнение материала, а затем с ростом напряжения материал разруилается. В какой-то степени промежуточными реологическими свойствами между свойствами керамики и полимеров обладают металлы и сплавы. У них меньше области гуковской упругости (по напряжениям), чем [c.380]