Топки механические

Потеря тепла с уходящими дымовыми газами составляет наибольшую долю и зависит от температуры продуктов сгорания, покидающих котельный агрегат, и коэффициента избытка воздуха. Обычно температура уходящих продуктов сгорания составляет 120—150 °С, а потеря тепла = 3—7%. С увеличением коэффициента избытка воздуха потеря тепла с уходящими дымовыми газами возрастает. Потеря гепла от химического недожога обусловлена либо общим недостатком кислорода в топке (мала величина а), либо плохим перемешиванием топлива с воздухом. Потеря тепла <74 вследствие механического недожога связана с выносом частиц топлива с продуктами сгорания и шлаком. [c.130]

При первоначальном размере угольных частиц rfy = 1 мм они смогут выгореть на 96 / до того, как начнут выноситься в надслоевое пространство, а ожидаемый механический недожог составит 4%. При подаче в топку более мелких фракций угля механический недожог возрастает, а исходные зерна будут выноситься (частично) не сгоревшими. [c.273]

Топки механические стационарных котлов Потери тепла от химического недожога Ч % [c.365]

Другой аппарат для окончательной прокалки соды, получивший довольно широкое распространение, представлял собой вертикальный железный цилиндр, выложенный внутри огнеупорным кирпичом и разделенный чугунными плитами на несколько отделений. Через эти от-д-еления по всей высоте печи проходил вертикальный вал с насаженными на него скребками, получавший движение от зубчатой передачи. Сырая сода подавалась на верх печи и, попадая на плиту первого отделения, распределялась по ней скребками и постепенно передвигалась ими от периферии к центру и через отверстие в плите пересыпалась на плиту второго отделения. Здесь сода получала движение от центра к периферии и пересыпалась через боковые отверстия на плиту третьего отделения и т. д. Прокаленная сода удалялась из печи через отверстие в самом нижнем отделении. Навстречу соде двигались топочные газы, поступавшие или из ростеров или от специальной угольной топки. Механическая печь являлась аппаратом непрерывного действия (рис. 21). [c.85]

Печь КС имеет выносную топку на газовом топливе, круглую, провальную решетку диаметром 1510 мм. Подрешеточное пространство имеет коническую форму. Максимальный диаметр конической части 2600 мм. Угол раскрытия принят 22°. Сточные воды распыливаются одной механической форсункой, установленной в центре печи. [c.256]

Источниками воспламенения взрывоопасных смесей на территории расположения установок и аппаратов являются топки нагревательных печей и котельных установок, искры от сварочных агрегатов и механических ударов, разряды статистического электричества, нагретые части аппаратов и труб. [c.147]

Чем больше q , тем больше потери тепла от недожога топлива, обусловленного уносом мелких частиц топлива. Величина q изменяется в широких пределах от 350 до 1000 кВт/м в зависимости от топлива, размера кусков, конструкции топки и т. п. Чем больше qv и qn, тем интенсивнее работает топка. Однако при чрезмерном форсировании работы топки увеличиваются потери тепла, вызванные химической и механической неполнотой сгорания топлива, снижается к. п. д. топки. [c.124]

Трубчатые реакторы различаются по конструкции устройства для рекуперации теплоты (с встроенным или выносным парогенератором), по конструкции нагревательного устройства (металлический кожух, кирпичная камера, топка), по способу интенсификации наружной теплоотдачи (перегородки, механическое перемешивание), по способу утилизации теплоты реакции (с помощью промежуточного теплоносителя или путем непосредственного, через стенку трубок, нагревания потока сырья перед подачей его на катализатор). [c.124]

Устройства для подготовки топлива предназначены для поддержания постоянства его состава путем усреднения, а также для очистки от загрязнений. Для сжигания топлива предназначены форсунки—для жидкого топлива (мазута, реже соляра и тяжелого газойля) и горелки — для газового топлива (газов нефтепереработки, реже природного газа). В форсунках жидкое топливо распыляется водяным паром, механическим воздействием высокого давления или воздухом, во всех случаях должно быть обеспечено хорошее смешение его с воздухом, что необходимо для 1ЮЛНОГО сгорания топлива, уменьшения коксообразо-вания, перегрева и прогара труб. Распыление паром, который является по существу балластом в процессе горения, снижает температуру факела, усиливает коррозию деталей топки, особенно, если топливо содержит сернистые соединения, дает сильный щум, ухудшающий условия труда персонала. Форсунки механического распыления значительно менее шумны, экономичны, но громоздки, сложны, ненадежны, так как при плохой подготовке топлива быстро засоряются. На нефтеперерабатывающих предприятиях широко применяются разработанные Гипронефтемашем комбинированные форсунки типа ГНФ различных модификаций, в которых жидкое топливо распыляется [c.334]

Технический углерод марок П-705 и П-803 получают (рис. 5.1.) при сжигании в реакторе жидкого сырья, распыляемого механическими форсунками. При получении сажи П-705 воздух подают в реактор или в топку через щель, расположенную концентрически вокруг форсунки, вследствие чего он хорошо перемешивается с горящими каплями сырья. При получении сажи П-803 воздух поступает через поддувальные каналы реактора и только омывает горящий факел сырья. [c.91]

Конечное значение механического недожога (на выходе из топки) в случае горения в кинетической области рассчитывается по средней температуре, найденной с помощью формул (9-15) и (9-16). В таком расчете, по существу, определяется конечное выгорание неизотермического факела изменение температуры по ходу факела описывается формулой (9-15). [c.213]

Результаты обработки опытов были представлены в координатах lg /г и 1/Гф. Во всех случаях наблюдается согласованность опытных точек, соответствующих достаточно малым значениям механического недожога, которые в реальных топках имеют место при обеспеченном воспламенении, отсутствии существенной неоднородности в работе отдельных горелок, хорошем заполнении топки факелом и т. п., т. е. при отлаженном процессе горения. Эти опытные точки располагаются вокруг некоторых средних прямых с максимальным разбросом около 60% по абсолютным величинам констант. Опытные точки,отвечающие большим значениям механического недожога, как правило, выпадают из общих закономерностей. Большие недожоги в основном вызываются случайными факторами. Поэтому для пыли антрацитов [c.214]

Пример 3. Рассчитать механический недожог при сжигании пыли бурого угля в топке с тепловым напряжением В р/ = 150.10 /скал/(л -ч), характеристиках помола / 200 = 3,6 %, = 18%, коэффициенте избытка воздуха а = 1,2, теоретической температуре горения = 2010° К и температуре на выходе из топки [c.219]

Экспериментальный материал, полученный для топок, работающих по противоточной схеме, показывает слабое изменение порозности по высоте слоя. Как правило, порозность слоя в опытах с топками с пневмо-механическими забрасывателями (ПМЗ) равна 0,6— 0,75. Сопоставление экспериментальных данных с теоретическими решениями в этом случае затруднено из-за отсутствия четких границ зоны активного горения. Если за начало этой зоны принимаем тот диапазон высот, в котором наблюдается резкий рост температуры, то имеем удовлетворительное совпадение. [c.242]

Воздухоподогреватели регенеративные Топки механические Топки полумеханические Топки ручные Г орелки Форсунки [c.134]

Решетка с плоской шуруюш,ей планкой Топки механические БЦР [c.334]

Коэффициент полезного действия топки т . , характеризует долю тепла, которое можно полезно использовать в топке. Потери тепла в топке складываются из потерь излучением т ладки от химической пеполпоты горения дз и от механической неполноты горения [c.115]

Воздуходувка может остановиться вследствие прекращения подачи. члектроэнергии или механических неполадок. Нри этом приостанавливается циркуляция катализатора. Во избежание хлопка в топке под давлением нужно немедленно прекратить подачу топлива, закрыв вентили у форсунок. [c.154]

Механические проблемы, возникающие при горении различных нефтетоплив, в основном одни и те же. Необходимо обеспечить равномерную и контролируемую подачу топлива и достаточную поверхность контакта между топливом и воздухом для ускорения реакции окисления. Конструкция и форма топочного пространства должны обеспечить выгодную полезную теплоотдачу. Это достигается предварительным испарением топлива или впрыскиванием его в топку в виде мелких капелек. В большинстве промышленных устройств топливо разбрызгивается в объеме конуса с вершиной в отверстие распределительного устро11ства. Это обеспечивает достаточное смешение с воздухом пламя получается требуемо формы, обычно конической. [c.484]

По объектам газового надзора взрывы газа в газифицированных пе- чах, топках и газоходах котлов, водонагревателях, вызвавшие местные разрушения или отключения агрегатё (в том числе и кратковременные) повреждения подземных газопроводов (механические, коррозионные и др.), вызвавшие перерыв в газоснабжении отдельных зданий, цехов или отдельных установок. [c.236]

Шагалова С. Л., Арефьев К. М. Анализ влияния режимных параметров на величину механического недожога в камерных топках. — Теплоэнергетика , 1960, Я 2, с. 41—47. [c.261]

Керамика — копструкциоппые материалы, отличающиеся термо-и кислотостопкос гыо, износостойкостью. Из-за сравнительно высокой твердости и хрупкости керамика плохо поддается механической обработ1 е, поэтому из керамических материалов выпускают готовые изделия нз грубой керамики кирпич, черепицу, огнеупорные изделия из топкой — фарфоровые и фаянсовые изделия. [c.102]

Расчет футеровки печи и отдельно стоящей топки на воздействие высокой температуры и внешней нагрузки. При нагревании футеровки печн с внутренней стороны выше 50 °С ее расчет по несущей способности (прочности и устойчивости) можно проводить по тем же формулам, по которым осуществляется расчет ненагретой футеровки, однако с учетом изменения физико-механических характеристик ее кладки (прочности, модуля упругости и т. д.) при нагревании. Изменения этих характеристик в зависимости от температуры устанавливают на основании экспериментальных данных. Расчет футеровки, нагреваемой с внутренней стороны, на раскрытие швов кладки не производят, так как футеровка практически не может работать без раскрытия швов в растянутой зоне из-за возникновения температурного перепада по толщине. [c.246]

До изобретения динамомашины гальванические элементы являлись одним из наиболее доступных источников получения электрического тока. После того как были изобретены и введены в практику механические источники тока, стало возможным получать электроэнергию в больших количествах и настолько дешевле, что гальванические элементы сохранили значение источников тока только в некоторых вспомогательных устройствах в виде сухих батареек, аккумуляторов и пр. Однако в последние годы интерес к гальваническим элементам как к источникам тока вновь сильно возрос в результате накопления нового богатого экспериментального материала, заключающегося в разработке проблемы так называемого топливного элемента. Этим термином обозначают гальванические элементы, с помощью которых энергию, выделяющуюся при реакции окисления горючего, получают непосредственно в вицё электрического тока. Идея такого элемента была впервые выдвинута (1877) П. Н. Яблочковым. В настоящее время ведется работа по изысканию технически приемлемых форм такого элемента. При положительном решении этой проблемы к, п. д. элемента мог бы быть много выше, чем к. п. д. процесса сжигания топлива в топках паровых котлов или цилиндрах моторов. Безусловно интенсивное изучение различных вариантов решения этой проблемы должно завершиться успехом. [c.431]

Известно, что геометрическая структура и деформационное поведение сыпучего материала находятся в тесной взаимосвязи. Достаточно упомянуть о качествепно различном, в зависимости от начальной плотности, изменении объема сыпучего тела при сдвиговой деформации [1]. В связи с задачами механики грунтов в изучении механических свойств сыпучего материала достигнут значительный прогресс. Вместе с тем теоретические представления о происходящих при деформации преобразованиях структуры упаковки частиц развиты сравнительно слабо. Анализ в основном ограничивается изучением характера изменения объема или пористости. Это объясняется фактическим отсутствием эксиериментальпых методов исследования топких структурных характеристик зернистого слоя, подобных, к примеру, рептгено-структурному методу исследования строения вещества. [c.15]

В последнее время резко возрос интерес к псевдоожижению смесей частиц не только разного размера, но и различного удельного веса. Так, проблемой номер один сейчас является разработка методов низкотемпературного (700—900 °С) сжигания твердого топлива в кипящем слое [21 ]. С одной стороны, высокие коэффициенты теплоотдачи от кипящего слоя к погруженным поверхностям теплообмена позволяют в принципе в несколько раз уменьшить габариты аппаратов большой мощности за счет совмещения топки с парогенератором. С другой же стороны, помещение в кипящий слой кускового известняка или доломита позволяет связывать выделяющуюся в процессе сжагания угля ЗОа и тем самым успешно решить экологическую проблему. Сам кипящий слой при этом состоит из частиц низкосортного угля, золы и доломита различных размеров и плотностей Р(, так что может возникать сегрегация этих частиц по высоте кипящего слоя, а наиболее мелкие из них будут попросту выноситься из слоя (унос, механический недожог). Близкие проблемы возникают и в технологии обработки сточных вод [22] и сухой сегрегации [23]. [c.29]

Несколько иное решение используется в парогенераторах кипящего слоя [239]. В этом случае особенно важно, чтобы условия внешнего теплообмена в слое были близки к оптимальным, что, очевидно, неосуществимо при описанном выше режиме. Поэтому в слой вводят подвижную насадку — инертный материал, который и псевдоожижается при условиях близких к оптимальным. Размер частиц этого материала выбирается достаточно крупным, так, чтобы практически исключить его унос и при довольно высоких Ыраб (соответственно, достаточно большим должно быть и надслоевое пространство) кроме того, механическое или термическое разрушение инертного материала должно быть очень мало. В качестве последнего в различных установках такого рода используют кварцевый песок, шамотную крошку и т. п. В слой псевдоожиженного инертного материала непрерывно подают уголь или другое твердое топливо, частицы которого также взвешиваются и довольно быстро выносятся потоком газа [239]. Их дожигание (в уносе содержится еще 5—15% горючего вещества) либо организуется в специальной топке, либо частички улавливаются в циклонах или других сухих пылеуловителях и возвращаются специальными питателями обратно в основной кипящий слой. [c.252]

Широкое распространение получила так называемая "механическая теория трещинообразовния" [31-40]. В соответствии с этой теорией, образование трещин происходит в следствии больших напряжс ий, возникающих от разнищ.1 в температуре отдельных частей топки, от внутреннего давления и т. д., этому способствует плохое качество металла, в частности, его низкая ударная вязкость [ЗМ8]. [c.44]

Даются расчетные значения механического недожога (кривые 3). Как видно, расчет и опыт согласуются между собой. Обращает на себя внимание резкое выгорание топлива и кислорода в начале факела. Это связано с быстрым выгоранием мелких частиц топлива (и летучих). Из-за выгорания мелких частиц пыль в начале факела угрубляется. Большое расходование кислорода в начале факела приводит к тому, что крупным частицам, определяющим механический недожог, приходится гореть в обедненной кислородом атмосфере (и вдобавок, в области понижающейся температуры). Это затягивает горение. Расчеты показывают, что для уменьшения механического недожога в два раза время горения пыли нужно увеличить по крайней мере в полтора раза. Таким образом, трудно уменьшить механический недожог увеличением размеров топочной камеры или понижением теплового напряжения топочного объема. Для ликвидации указанного органического недостатка прямоточного пылеугольного факела необходим переход к процессу с многократной циркуляцией топливных частиц, т. е. к процессу с многократным возращением крупных частиц в корень факела. Примером такого рода топки может служить известная вихревая топка А. А. Шершнева для торфа и бурых углей (рис. 9-15). В. В. Померанцевым и Н. В. Головановым была предложена схема топки с более четкой реализацией рассматриваемого принципа (рис. 9-16). При резком развороте газов на выходе из топки несгоревшие крупные частицы должны по инерции выпадать из ухо- [c.217]

Топлнгаые системы котельных агрегатов состоят из пливной емкости, топки, в которой сжигается топливо для получения высокотемпературных дымовых газов. Теплота газов затем используется для получения механической и зоепрической энергии. Кроме топки, котельный агрегат имеет котел, пароперегреватели, воздухоподогреватели, топливные подогреватели, насосы, фильтры. [c.166]

Получение одноступенчатого отпечатка состоит в нанесении па исследуемую поверхность топкой пленки подходящего вещества, воспроизводящей рельеф поверхностн, и в последующем ее отделении, пибо механическим способом, либо растворением исследуемого образца. По двухступенчатому способу сначала получают пластиковый отпечаток, представляющий собой массивный слепок, хорошо воспроизводящий структуру исследуемого объекта, — это первичный отпечаток (первая ступень). На первичный отпечаток наносят тонкую пленку — вторичный отпечаток (вторая ступень), который снимают с пластикового отпечатка обычно путем растворения последнего (рис. У1.3). [c.182]

Процесс основан на многоступенчатом сжигании мазута при малых избытках воздуха (35—45% от теоретически необходимого для1 полного сжигания топлива) с превращением его в малокалорийный топливный газ и извлечением из газов сгорания серы, а также ценных компонентов, содержащихся в золе. Органическая часть топлива при сжигании превращается главным образом в водород и окись, углерода, сернистые соединения в сероводород. Часть углерода топлива (около 2%) выделяется в виде сажи. Полученный газ с теплотворной способностью 4,6—8,3 МДж/м охлаждается с использованием тепла для выработки пара высокого давления, очищаете от сажи и золы, промывается водой, а затем очищается от НаЗ-и 80а жидкими сорбентами. Сероводород и сернистый ангидрид используются в производстве серы или серной кислоты. Очищенный газ направляется в топку котла. Процесс может быть осуществлен на движущемся слое кокса или неорганическом теплоносителе, обладающем большой теплоемкостью и высокой механическо прочностью. [c.138]

Необходимо остановиться еще на методе использования отстоя и сбросных вод, принятом в мазутных хозяйствах электростанций Башкирэнерго. Как известно, нефтеловушки мазутных хозяйств электростанций не эффективны и не обеспечивают очистку воды до санитарных норм, в результате чего сбросы так называемой замазученной воды приводят к увеличению загрязнения водоемов. Очистка же сбросной воды мазутных хозяйств электростанций с помощью механических и угольных фильтров, как показывают расчеты, экономически нецелесообразна. Наиболее правильное решение заключается либо в сбросе замазученных вод в очистные сооружения близлежащих крупных заводов, могущих обеспечить необходимую очистку воды, либо в сжигании замазученных вод в топках котлов. Во втором случае возможно перемешивание сбросной воды со всей массой топлива (например, при циркуляционном перемешивании) или направление замазученной воды по специальному трубопроводу к отдельным форсункам одного-двух котлов. Последний способ предпочтительнее, в особенности для электростанций, получающих безводный мазут ио трубопроводам с нефтеиерерабатывающих заводов, так как при этом ухудшается качество топлива только для одного котла (или корпуса), а остальные котлы, переведенные на работу с малыми избытками воздуха, продолжают работать на высококачественном топливе. В связи с этим в разработанных Башкирэнерго гфоектах реконструкции мазутных хозяйств электростанций предусмотрено сжигание замазученных вод в топке одного-двух котлов. [c.25]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология