Глухая тарелка

ДЛЯ получения битума после деасфальтизации гудрона, предлагается схема, изображенная на рис. III-14 [27]. Здесь флегма выводится с глухой тарелки, прокачивается через печь и возвращается в колонну в колонне поддерживается постоянный уровень жидкости на глухой тарелке, и флег.ма на этой тарелке подогревается до более высокой температуры, чем исходное сырье. При давлении в секции питания 0,105 МПа температура подогрева флегмы равна 400 °С, сырья 370 °С и низа колонны 358 °С. Расходы и плотности сырья, рециркулирующей флегмы и остатка приведены ниже [c.169]

Хороший результат по уменьшению забивки кипятильников достигается принудительной циркуляцией жидкости за счет установки в колоннах глухой тарелки и в особенности при использовании циркуляционного насоса. [c.92]

Нормальная работа отпарной колонны вакуумной части обеспечивается регулированием и контролем температуры ее верха путем подачи острого орошения, а также температуры под глухой тарелкой путем подачи охлажденного циркуляционного орошения. Такое регулирование позволяет достигнуть заданной температуры конца кипения получаемой фракции. Регистрируются расходы циркуляционных орошений регулируется уровень внизу колонны и на глухой тарелке. Вакуум в колонне регулируется подачей пара в эжекторы. [c.224]

Выходящий с низа колонны 2 насыщенный раствор МЭА нагревается в теплообменниках 4 до 80— 90 °С регенерированным раствором МЭА и поступает в десорбер 6. Десорбер представляет собой колонный аппарат, оборудованный 14—16 ситчатыми или желобчатыми тарелками и работающий при давлении 0,15—0,20 МПа. Низ колонны отгорожен глухой тарелкой, с которой раствор МЭА перетекает в кипятильник 8, где подогревается и с температурой около 130 °С возвращается в колонну 2 под глухую тарелку. В десорбере удаляются остатки сероводорода и диоксида углерода. Регенерированный раствор МЭА насосом 7 направляется в теплообменники 4, водяной холодильник 5 и с температурой 20—30 °С возвращается в колонну 2. Туда же насосом 5 подается свежий раствор МЭА. [c.58]

Разработка внутренних устройств. К внутренним устройствам колонны, кроме барботажных тарелок, относят глухие тарелки, сепарационные устройства и греющие элементы. [c.103]

В некоторых колоннах применяется ПЦО под глухой тарелкой (см. рис. 111-12, тип в). Такое орошение требует максимального отвода тепла в каждой секции колонны, что в итоге приводит к увеличению концентраций тяжелых компонентов в дистилляте и легких в боковых погонах, т. е. к ухудшению четкости ректификации. Кроме того, в схеме орошения с глухой тарелкой невозможно частично отводить тепло по секциям, т. е. регулировать флегмовые числа по высоте колонны. Поэтому применение схем ПЦО под глухой тарелкой нецелесообразно. [c.167]

Расход жидкости в отпарную секцию регулируется по уровню жидкости на глухой тарелке в основной колонне, а отбор бокового погона из отпарной секции производится в зависимости от изменения уровня жидкости в низу отпарной секции. [c.340]

В шлеме колонны устанавливаются штуцеры для термометра, манометра и предохранительного клапана. Могут быть предусмотрены дополнительные штуцеры для установки термоддр—В- иестах-отбора жидкости г. Глухой тарелки, между некоторыми промежуточными тарелками и т. д. [c.104]

Насыщенный абсорбент поступает на верхнюю тарелку отпарной -секции и, стекая вниз, собирается на глухой тарелке, откуда забирается насосом 5, прокачивается через систему теплообменников 8 и уже в нагретом состоянии поступает в отгонный куб. В результате нагрева насыщенный абсорбент выделяет пары или так называемый десорбционный газ, который, поднимаясь в отпарную секцию, отпаривает легкие (метан, эта и частично пропан) и более тяжелые углеводороды. [c.143]

Из рибойлера парожидкостная смесь вводится под глухую тарелку. [c.140]

Сырье (гудрон) подают насосом 14 через теплообменники 12 в нижнюю часть ректификационной колонны 8 и одновременно в верхнюю часть испарителя низкого давления 9. Из 9 сырье, разбавленное тяжелы.ми газойлевыми фракциями, направляют в низ колонны 8. Объединенный поток сырья и рециркулята насосом 18 из 8 прокачивают через печь тяжелого сырья 1 в верхнюю часть выносной реакционной камеры 3. Газойлевые фракции, собранные на глухой тарелке колонны 8, насосом 19 подают через печь глубокого крекинга 2 также в верхнюю часть 3. От поступающих из 3 продуктов крекинга в испарителе высокого [c.85]

Прп крекинге дистиллятного сырья приведенную типовую схему несколько изменяют сырье (тяжелый газойль каталитического крекинга, экстракт) единым потоком направляют в низ колонны 8. С верха испарителя 9 отбирают керосиновую фракцию, а с глухой тарелки 9 — термогазойль (в качестве бокового погона). [c.86]

Технологическая схема (рис. 2.14). Сырье подогревается в теплообменнике Т-1 и делится на два потока. Один из них подается в нижнюю часть ректификационной колонны К-3, а второй — в верхнюю часть испарителя низкого давления К-4. Поток, поступивший в К-4, обогащается тяжелыми газойлевыми фракциями н переходит в К-3. С низа К-3 остаток подается в печь тяжелого сырья П-1. Колонна К-3 разделена на две части глухой тарелкой. Скапливающаяся на этой тарелке жидкость поступает на глубокий крекинг в печь легкого сырья П-2. [c.76]

Поток паров нз верхней части К-2 поступает на разделение в ректификационную колонну К-3. С верха К-3 уходят пары бензина и газ, с глухой тарелки — сырье в печь легкого сырья П-2, с низа — сырье в печь тяжелого сырья П-1. Верхний продукт К-2 охлаждается в конденсаторе-холодильнике ХК-1 к в газо-сепараторе Е-1 разделяется на нестабильный бензин и газ. Газ подается на газо-фракционирующую установку, а бензин через теплообменник Т-3 поступает [c.77]

Пары продуктов из камер, работающих в режиме коксования, направляются в К-1. В верхней части К-1, над глухой тарелкой, происходит разделение продуктов коксования на фракции. С верха К-1 уходят газ и пары бензина, в качестве боковых погонов — фракция 180—350 °С, фракция 350-—450 °С, фракция выше 450 °С. [c.79]

Керосиновый дистиллят стекает через патрубок 13 в отгонную часть 2, отпаривается острым паром и затем по глухой тарелке через трубу выводится наружу как боковой погон. Пары бензина и лигроина подвергаются ректификации на тарелках концентрационной части колонны III и, полностью освободившись от нижекипящего компонента, уходят через проход 6 в колонну IV. Орошением для колонны III служит флегма из колонны IV, подаваемая по трубе 11. [c.101]

Две соседние простые составляющие колонны разделены глухой (без колпачков) перегородкой 12, в которой имеется проход для паров 3 в виде высокой горловины четырехугольного сечения. В отпарной секции находятся две колпачковые тарелки 1 2, па которых происходит отпаривание флегмы пар подается через дырчатый змеевик 4, расположенный на глухой тарелке. [c.102]

Экстрактор работает следующим образом. Тяжелая фаза ТФ подается в установленный на валу 2 ротор / экстрактора по каналу б узла подачи 13. Сюда же через диск 9 ступени II и канал а подается ле -кая фаза ЛФ. Смесь жидкостей проходит под глухой тарелкой 3 и поступает в сепарационное пространство в, где фазы [c.120]

Регенератор имеет два выносных кипятильника, обогреваемых конвертированным газом с температурой примерно 176°С и паром с температурой около 223°С. Из кипятильников пар и кипящий раствор подаются в куб регенератора регенерированный раствор выводится из аппарата, а пар поступает под глухую тарелку, барботирует через раствор, находящийся на тарелке, и поднимается вверх по регенератору. [c.223]

Внутренние отпарные колонны (рис. 135) включают в среднем две-три колпачковые тарелки и одну глухую с горловиной. По этой гор-ловине нефтяные пары переводятся из нижней секции в верхнюю. Подача водяного пара осуществляется по маточнику, устроенному над глухой тарелкой. С этой же тарелки отби- [c.243]

Несколько иная конструкция у абсорберов установок каталитического риформинга и гидроочистки. Эти аппараты служат для удаления сероводорода и водяных паров из циркуляционных га-,юв. На рис. У-28 приведена схема абсорбера установки гидроочистки. Оп представляет собой колонну диаметром 3 м, высотой 20 м одной глухой тарелкой 4 и 13-ю барботажными тарелками 8 из 5-образных элементов. [c.157]

Газ по штуцеру 13 подается в нижнюю часть абсорбера под вертикальный ситчатый каплеотбойник 3 и, отделившись от конденсата, который стекает по сливной трубе 2 и далее отводится через штуцер 1 на десорбцию, поступает под глухую тарелку 4. С глухой тарелки, снабженной трубами 6 и отбойными шляпками 7 для прохода газов, насыщенный абсорбент и конденсат газа отводятся по штуцеру 5. [c.157]

I — каплеотбойники 2 — глухая тарелка с патрубками для прохода паров 3 — сетчатый брызгоупо-витель 4 — опора. Размеры указаны в миллиметрах. [c.51]

С целью предотвращения термического разложения углеводородов нефти при нагреве ее в печи до 385 °С предусматривается йывод всей жидкости после двух тарелок отгонной части атмосферной колонны при 372 °С с глухой тарелки, подача ее в теплообменник (для охлаждения исходной нефти до 290—320 °С) и возврат охлажденной флегмы на отпаривание в низ колонны (рис. 111-15) [29], [c.169]

Для углубления отбора масляных фракций и получения утяжеленных остатков рекомендуют различные схемы перегонки с дав лением в зоне питания не выше 26—40 гПа. При одноколонной схеме целесообразно использовать рецикл тяжелой флегмы— 10% на исходный мазут с глухой тарелки над вводом сырья через печь в колонну [74]. При давлении в зоне питания не более 26 гПа необходимое качество остатка обеспечивается без применения водяного пара в качестве отпаривающего агента, так как в области низкого давления температуры кипения масляных фракций - снтгжаются настолько резко, что дальнейшее понижение парциального давления углеводородов уже не требуется. При низком давлении перегонки можно использовать также и глухо подогрев гудрона в теплообменниках для создания парового орошения в низу колонны [28]. Вывод тяжелой флегмы с глухой тарелки с рециркуляцией ее в сырье до печи утяжеляет фракционный состав гудрона, обеспечивает достаточную четкость разделения и высокий отбор от потенциала вакуумного газойля. Разделение с выводом флегмы с глухой тарелки без рециркуляции позволяет получать еще более утяжеленные остатки. [c.193]

Работа колонны 10 основана на схеме ректификации сложных месей с циркуляционным орошением. Циркуляционное орошение применяется с целью уменьшения загрузки паров острого горячего эрошения и повышения производительности системы при этом эбеспечивается полный переток жидкости с глухой тарелки на нижележащую, а оттуда — в отпарную секцию. [c.105]

Насыщенный абсорбент из абсорбера поступает через гидравлическую турбину, с целью утилизации энергии потока высокого давления, в АОК- В деэтанизаторе из насыщенного абсорбента отпаривается метан-этановая фракция. Деэтанизиро-ванный абсорбент далее поступает в стабилизатор, из верхней части которого получают ШФЛУ. Фракция, отобранная выше глухой тарелки, может служить абсорбентом, а нижний продукт— стабильной жидкостью. [c.162]

Галиаскаров Ф.М., Ахмадеева Е.А., Худайдатова Л.Б., Расчет сложной ректификационной колонны с "глухой" тарелкой внизу укрепляющей секции для разделения нефтяных смесей, Тезисы докладов Всесоюзного совещания по теории и практике реетификации нефтяных смесей,Уфа,1975, с.33-35. [c.102]

Регенерированный ДЭГ (в жидкой фазе) отводится из вакуумной части колоиш с глухой тарелки и частично, после охлаждении в холодплышке К-22 ао температуры 40 "С, подается на орошение коло П11,1, а избыток возвран ается в систему циркулирующего дн-этнленгликоля, [c.83]

Жидкость в термосифоиный кипятильник поступает с глухой тарелки. [c.139]

Расстояние от уровня жидкости в ннжней части КОЛОИЬ Ы до глухой тарелки зависит от диаметра нижней части колониы и составляет I—2. м для достижения рав-номерного распределения по сечению колонны поступающих из рибойлера паров продукта. [c.140]

Конструирование включает в себя не только графическое изображение аппарата, но и анализ, и выбор оптимальных решений всех его узлов, включая узлы ввода и вывода боковых погонов, глухие тарелки, сборники, распределители и т. д. Ниже рассмог трены конструкции наиболее распространенных узлов колонных аппаратов. [c.339]

Продукты крекинга из П-1 и П-2 объединяются и идут в выносную реакционную камеру К-1, а затем в испаритель высокого давления К-2. В К-2 от п 1рожид-костной смеси отделяется крекинг-остаток, самотеком перетекающий в испаритель низкого давления К-4. В К-4 из крекинг-остатка выделяются пары газойле-вой фракции. Колонна К-4 также разделена на две части глухой тарелкой. В верхней части К-4 пары керосино-газойлевсй фракции контактируют с движущимся им навстречу жидким сырьем. При этом контакте часть паров керосино-газойлевой фракции конденсируется. [c.76]

Соляровый дистиллят через патрубок 14 стекает с нижней тарелки концентрационной части колонны II в ее отгонную часть I, где обрабатывается острым паром 7 для полного удаления легких фракций. Отпаренный соляровый дистиллят стекает на глухую тарелку и по спецпальпой трубе выводится из колонны наружу в качестве бокового погона. Пары поднимаются вверх по тарелкам концентрационной части колонны II и ректифицируются. [c.101]

В качестве орошения на верхнюю та-релку по нереточной трубе 10 подается орошение, являюхцееся флегмой колонны III. Пары из колонны II через проход 5 в глухой тарелке поступают в колонну III. Здесь происходит разделение на жидкую часть — керосиновый дистиллят и смесь паров бензина и лигроина. [c.101]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология