Теория смазки, гидродинамическая

Вязкость определяет поведение смазочного материала с точки зрения контактно-гидродинамической теории смазки. Рост вязкости увеличивает толщину смазочной пленки между контактирующими поверхностями и тем самым решающим образом влияет на работу узла трения, снижая его износ и увеличивая срок службы. В ряде случаев, например для прецизионных спор, увеличение зазора может давать и отрицательный эффект. [c.277]

Гидродинамическая теория смазки (ГТС). Теоретической основой рационального проектирования кинематических пар современных машин является гидродинамическая теория смазки, столетие которой отмечалось в 1982 г. В разработке этой теории приняли участие виднейшие отечественные и зарубежные ученые. Н. П. Петров в 1882 г. впервые предложил теорию трения в хорошо смазанных подшипниках, исходя из положения, что трение в подшипниках подчиняется законам гидродинамики. [c.228]

В заключение следует отметить, что разработанная П. Л. Капицей гидродинамическая теория смазки подшипников качения может быть распространена и на зубчатые зацепления, что придает ей универсальный характер. [c.233]

Величина диаметрального зазора, устанавливаемая в подшипниках в соответствии с гидродинамической теорией смазки, обычно находится в пределах (0,0007-4-0,0012) d, где d — диаметр шейки. Большие значения соответствуют меньшим диаметрам. [c.439]

В сопряжении поршень—цилиндр имеет место жидкостное трение, поэтому необходимый минимальный эксплуатационный зазор может быть приближенно найден в соответствии с гидродинамической теорией смазки из следующих соображений. [c.82]

Величина минимального допустимого зазора в сопряжении вкладыш шатуна—коленчатый вал рассчитывается на основе гидродинамической теории смазки с учетом макро- и микрогеометрии сопрягаемых поверхностей и обеспечения жидкостного трения (см. гл. III). Следовательно, компенсация за счет мини-140 [c.140]

Для новых типов машин и механизмов по мере их усовершенствования требовались и новые сорта смазочных масел. Большое значение имели исследования русского ученого Н. П. Петрова, разработавшего гидродинамическую теорию смазки. [c.264]

Экспериментальная работа профессора Н. П. Петрова (1836— 1920), опубликованная в 1873 г., впервые установила гидродинамическую природу процесса смазки. Основываясь на предшествующих экспериментальных и теоретических исследованиях, О. Рейнольдс (1842—1912) разработал широко известную ныне гидродинамическую теорию смазки, основы которой были опубликованы в 1886 г. [c.22]

Как правило, при переработке полимеров наблюдаются течения ползучести, в которых вязкие силы гораздо больше инерционных. Классическими примерами таких течений являются течения, рассматриваемые в гидродинамической теории смазки, течения Хила— Шоу и обтекание погруженных тел очень вязкими жидкостями. В этом случае уравнение движения имеет следующий вид [c.109]

Теория рассматривает гидродинамическое поведение тонких пленок жидкости толщиной от долей микрометра до десятков микрометров. В пленках в результате относительного движения ограничивающих жидкость поверхностей могут возникать значительные давления (порядка миллионов ньютонов на квадратный метр). При переработке полимеров толщина пленок , как правило, на несколько порядков больше, но применение для расчета этих процессов допущений, лежащих в основе теории смазки, достаточно обосновано, поскольку вязкость полимерных расплавов на несколько порядков выше вязкости смазочных масел. Вот почему следует кратко рассмотреть основы гидродинамики смазки [17]. [c.117]

Очевидно, что если давления на входе и выходе равны, то на профиле давления есть максимум. Местоположение точки максимального давления определяется по величине Я = 2Яо/(1 + Со)-Полученный результат демонстрирует различие в картинах течения между параллельными и непараллельными пластинами. В первом случае равенство входного и выходного давлений исключает нагнетание расплава и весь расход обусловлен вынужденным течением, а во втором случае на профиле давления сущ,ествует максимум. Этот механизм создания давления является основой гидродинамической теории смазки. [c.331]

Методами гидродинамической теории смазки нетрудно показать, что при малых числах Рейнольдса, определенных по ширине зазора, распределение продольной составляющей скорости в прямоугольной декартовой системе [c.158]

Интересно отметить, что, в отличие от модели] изолированного цилиндра, в обеих моделях, учитывающих взаимодействие цилиндров, число Шервуда в соответствии с экспериментальными данными не зависит от числа Рейнольдса (достаточно малого). Модель, основанная на методах гидродинамической теории смазки, дает возможность оценить влияние взаимодействия цилиндров на пределы применимости результатов по числу Рейнольдса. Действительно, длины входных участков в зазорах (вблизи лучей 9 = А л/3, А = О, 1,, . 5), имеющие порядок [c.161]

Гидродинамической теории смазки поршневых колец также посвящены работы И. А. Мишина, Ю. И. Деревцова, В. И. Каль-ченко и др. Однако расчет по этим методикам, так же как по формуле П. И. Орлова, дает нулевое значение толщины масляной пленки при нулевых значениях скорости поршня, что не соответствует действительности. Это вызвано тем, что во всех указанных работах не учитывается конечная скорость выдавливания смазочного слоя. [c.150]

На основании гидродинамической теории смазки и экспериментальных исследований установлено, что для обеспечения работоспособности нагруженных подшипников коленчатого вала минимально допустимая вязкость при рабочей температуре составляет [c.210]

Эта гипотеза Ньютона была экспериментально доказана известным русским ученым, профессором М. П. Петровым —творцом гидродинамической теории смазки. [c.10]

На рис. 3 приведена зависимость коэффициента трения / от характеристики режима смазки А. Согласно гидродинамической теории смазки коэффициент трения имеет линейную зависимость от характеристики режима смазки, однако практически эта зависимость более сложная и имеет ярко выраженный минимум. Область правее минимума соответствует чисто гидродинамическому режиму смазки, при котором наблюдается в определенной мере саморегулирование. В этом случае повышение скорости вызывает увеличение силы трения, а отсюда повышенное тепловыделение, что в свою очередь снижает вязкость масла и уменьшает трение. В результате сила трения и температура масляного слоя ста били-зируются. [c.7]

Поверхности трения разделены достаточно толстым слоем смазочного материала, находящегося под воздействием силового поля металла. В этом случае законы трения подчиняются гидродинамической теории смазки [c.226]

За счет сжатия жидкости в клине возникает давление на лопасть и соответствующая сила, направленная по нормали к поверхности лопасти. Возникающая при этом гидродинамическая обстановка аналогична имеющей место при трении в подшипниках скольжения. Поэтому дальнейшие выводы основываются на теории смазки. При ширине лопасти I и зазоре б о между средней точкой лопасти и стенкой (рис. [c.341]

ГИДРОДИНАМИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ СМАЗКИ. Г. т. с. создана известным русским ученым проф. [c.155]

В 1883 г. Н. П. Петров разработал гидродинамическую теорию смазки, уточнил гипотезу о внутреннем трении в движущейся жидкости. [c.4]

По гидродинамической теории смазки характеристикой режима работы шейки валка служит коэффициент [c.234]

Из гидродинамической теории смазки следует, что толщина масляного слоя в самом узком месте клиновидной щели при жидкостном трении в подшипниках скольжения равна [c.508]

Минеральные смазочные масла стали получать из нефти во второй половине XIX в. Первые упоминания об этом связаны с именами русских промышленников Смолянинова, Саханского и Рагозина (начало—середина 70-х годов), в первичную разработку научных основ масляного производства ощутимый вклад внес Д. И. Менделеев. Первой в истории производства масел (в конце прошлого — начале нынешнего столетия) использована противоизносная присадка, представлявшая собой растительный продукт (сурепное или касторовое масло) или животный жир (свиное сало). Начало применения таких присадок для улучшения смазывающих свойств масел совпадает с широким использованием нефтяных масел в качестве смазочного материала. Этому способствовали классические работы Н. П. Петрова и разработанные им научные основы гидродинамической теории смазки. ) [c.7]

Выбор оптимального зазора в соединении и сорта смазки производится с некоторыми приближениями с помощью уравнений, построенных на основе гидродинамической теории смазки. [c.37]

Петров И. П. Трение в машинах и влияние на него смазывающей жидкости. — Гидродинамическая теория смазки . Сборник статей. М., Академиздат, 1948. [c.220]

Первое, что необходимо сделать, — это получить простую ньютоновскую модель на основе работы Гаскелла [13] и исследования Мак-Келви [11]. Примем следующие допущения течение установившееся, ламинарное и изотермическое жидкость несжимаемая, ньютоновская проскальзывание по поверхности валков отсутствует отношение зазора к радиусу мало (к/Я < I) по всей области, что позволяет считать, что течение происходит через узкую щель с медленно изменяющейся шириной зазора. Таким образом, получаем приближение, характерное для гидродинамической теории смазки, когда профиль скорости при любом значении х считается идентичным профилю скорости между бесконечными параллельными пластинами [c.333]

Следует отметить, что рассматриваемая модель течения, основанная на методах гидродинамической теории смазки, становится все менее точной нри нриблингении к лучам 0 = 0,0 = л/3, 0 = 2я/3 и 0 = зт, а на этих лучах непригодна при любой сколь угодно малой величине зазора между цилиндрами. Из физического смысла задачи ясно, однако, что луч 0 = л всегда является траекторией натекания, поэтому можно считать функцию / (0) (6.5) соответствующим образом доопределенной и локально сглаженной при 0 = О, я/3, 2я/3, я. Очевидно, что для решения диффузионной задачи в приближении диффузионного пограничного слоя вид такого доопределения и сглаживания несуществен, важно лишь, что точка 0 = я, г = 1 является точкой натекания. [c.160]

В. Г.. Левича, так и моей после того, как мной был разработан метод приближенного решения этой интересной задачи капиллярной гидродинамики, основанный на сшивании профиля капиллярного мениска, слабо возмущенного по сравнению с равновесным, и профиля пленки, захваченной стенкой, находимого из уравнений лам инарного потока вязкой жидкости, применявшихся Рейнольдсом и Релеем в гидродинамической теории смазки. Примечаниепрп редактировании. [c.118]

Для всех смазочн х материалов, работающих в условиях гидродинамического режима, основной характеристикой их является внутреннее трение, определяемое коэффициентом вязкости. Но, как уже достаточно ясно вытекает из целого ряда докладов, зачитанных на данном совещании, и вообще достаточно хорошо известно вязкость коллоидных растворов (рассчитанная по обычным формулам вискозиметрии) не является их физической характеристикой и, не может служить, следовательно, величиной, необходимой для расчетов для гидродинамической теории смазки. И если для коллоидных систем исследование вязкости имеет очень большое значение с точки зрения изучения их строения (образование структуры и ее разрушение), то для применения смазочного материала в качестве такового вязкость в первую очередь имеет значение как механическая характеристика. С этой точки зрения для смазок коллоидной структуры нельзя пользоваться теми величинами, которые могут быть получены методами обычной вискозиметрии. Даже в тех случаях, когда, казалось бы, достаточно жидкая смазка протекает через капилляр с вполне приемлемой скоростью это течение может быть не характерно для поведения данной смазки в смазочной пленке, если смазка обладает так называемой аномальной структурной вязкостью. [c.214]

Изучение отклонений от гидродинамической теории смазки при жидкостном режшие, вызываемых изменениями вязкости в зависимости от градиента скорости, давления и специфических условий -работы механизмов. [c.250]

Согласно одной из существующих теорий [12] изменение в наклоне хгри-вой совпадает при граничной смазке с переходом от упругой к пластическо деформации шероховатостей поверхности. Более современные теории, говорящие о возможном гидродинамическом эффекге, обусловленном неровностями поверхности, утверждают, что изменение наклона кривой связано с переходом от преобладающей гидродинамической к исключительно граничной смазке. Гидродинамический эффект в этом опыте зависит исключительно от влияния отдельных гае-роховатостей поверхности, так как форма системы в целом специально препятствует образованию общих гидродинамических пленок. Измерение контактного сопротивления подтвердило последний взгляд. [c.61]