Материальный баланс адсорбера

Некоторая высота слоя на выходе обеспечивает гарантированное снижение концентрации извлекаемого компонента от у до у р,- активность адсорбента меняется соответственно от а р до а . Для расчета материального баланса адсорбера со стационарным слоем адсорбента величине соответствует среднее содержание извлекаемого компонента во всей массе адсорбента. [c.284]

Иэ материального баланса следует, что средний расход газа на выходе из адсорбера составит 542— (6,47 -Ь 0,017) 2 = = 529 кг/ч. [c.72]

Независимо от того, где находится адсорбционный фронт в момент прекращения цикла адсорбции и переключения адсорберов, количество влаги, поглощенное в этом цикле, всегда меньше его влагоемкости, определенной из следующей формулы материального баланса [c.246]

Адсорберы с циркулирующим кипящим слоем адсорбента. Пусть при прохождении через аппарат кипящего слоя мелкозернистого адсорбента концентрация поглощаемого вещества в нем за время х увеличивается от Хг на входе в аппарат до 1 на выходе из него, причем в условиях установившегося процесса Х является величиной постоянной. Рабочий объем адсор бера обозначим через м . Тогда уравнение материального баланса по поглощаемому веществу примет вид [c.730]

Одноступенчатый адсорбер. В адсорберах как непрерывного, так и периодического действия массообмен практически заканчивается на относительно небольшой высоте псевдоожиженного слоя Яа. Выше этой зоны и на выходе из слоя концентрация вещества в газовом потоке практически равновесна со средней степенью отработки адсорбента в слое. При известной изотерме адсорбции и Яа < Я расчет аппарата может быть проведен по уравнению материального баланса [24] [c.213]

Экспериментальное определение численных значений Ро в адсорберах непрерывного действия, как и при работе в периодическом режиме, затруднительно. Уравнение материального баланса для элемента высоты слоя может быть записано в виде [c.213]

Адсорбция в аппаратах непрерывного действия с псевдоожиженным слоем. Отличительной особенностью аппарата для непрерывной адсорбции в псевдоожиженном слое по сравнению с аппаратом периодического действия является большая производительность. Как показано в монографии [41], по высоте псевдоожиженного слоя непрерывного действия при постоянной скорости подвода вещества устанавливается определенный стационарный профиль концентраций, несмотря на неравномерность отработки частиц в таком слое. В аппаратах непрерывного действия массообмен заканчивается на определенной высоте от входа в адсорбер. Необходимо отметить, что при адсорбции растворенных веществ длина участка массообмена больше, чем при адсорбции газов и паров. Это объясняется тем, что коэффициент массообмена в системе жидкость — твердое тело по крайней мере на порядок меньше соответствующего коэффициента в системе газ — твердое тело. Однако и в случае адсорбции из растворов выше некоторого участка слоя в потоке устанавливается постоянная концентрация вещества, равновесная со средней степенью отработки адсорбента. В таком случае расчет процесса адсорбции в аппарате непрерывного действия можно проводить [41], используя уравнение материального баланса [c.140]

Выполняют проверку сходимости найденных параметров, составляя материальный баланс. Для этого вычисляют количество загрязнителя, поступившего в адсорбер, и сравнивают его с количествами загрязнителя, поглощенным адсорбентом, оставшимся в газовой фазе слоя адсорбента и ушедшим из аппарата в соответствии с заданным проскоком. Количество загрязнителя, поступающего в адсорбер [c.397]

Процесс непрерывной адсорбции, как было показано выше, осуществляется в аппаратах с встречным движением потоков газа (жидкости) и адсорбента. В упрощенном виде для расчета такого установившегося процесса при движении плотного слоя адсорбента можно воспользоваться методом, изложенным ранее применительно к другим процессам контактного массообмена между двумя фазами (абсорбция, ректификация). Обозначив через Уа и Уг объемные расходы адсорбента и инертной части газового (жидкостного) потока, через аиа — текущую и выходную адсорбционные емкости адсорбента, а через с и с, — концентрации адсорбтива в газовом (жидкостном) потоке в тех же сечениях аппарата (рис. ХП1-7), напишем уравнение материального баланса для нижнего участка адсорбера Уд (а —а) = (с — с), откуда [c.630]

Расчет процесса адсорбции в движущемся слое адсорбента. Такой процесс осуществляется в адсорберах, в которых плотный слой адсорбента непрерывно движется противотоком потоку газа (или жидкости), содержащему поглощаемое вещество. Чаще всего процесс проводится в вертикальных аппаратах. Тогда на верх адсорбера подается регенерированный адсорбент, а из низа отбирается адсорбент, насыщенный поглощаемым веществом. Связь составов материальных потоков определяется условием материального баланса непрерывного противоточного процесса массообмена [c.515]

Технологический расчет адсорбера непрерывного действия может быть произведен по общему уравнению массопередачи на основе системы уравнений, в которую входят также уравнения материального баланса [c.234]

Количество этилового спирта, уходящего из адсорбера вместе с отработанным воздухом, 113—110=3 кг. Материальный баланс стадии адсорбции [c.375]

Технологический расчет адсорберов с псевдоожиженным слоем может быть произведен, по общему уравнению массопередачи, рассматриваемому совместно с уравнениями материального баланса целевого компонента по газовой и твердой фазам [c.535]

Основные технологические и конструктивные параметры адсорбера можно рассчитать и другим, более изящным способом итерационным решением трансцендентных уравнений, описывающих материальный баланс и кинетику поглощения целевого компонента зерном адсорбента [65]. Способ позволяет ввести элементы оптимизации в расчетную процедуру и значительно ускорить ее за счет использования ЭВМ. Подобные подходы представляют особую ценность при расчетах хемосорбционной очистки газов от агрессивных, пожаро- и взрывоопасных ингредиентов. [c.145]

Из материального баланса находят содержание воды в силикагеле на выходе из адсорбера [c.196]

Пропуск через слой цеолита потока разделяемых веществ при непрерывном или периодическом анализе выходящей из адсорбера не адсорбированной части (для материального баланса можно сделать анализ адсорбированной части после ее десорбции). [c.118]

Тепловой и материальный балансы при десорбции вещества водяным паром нз адсорбера с активированным углем детально рассматриваются в руководствах по адсорбционной рекуперации паров растворителей, например в кн. К. М. Николаевский, Проектирование рекуперации летучих растворителей с адсорберами периодического действия, Оборонгиз, 1961. [c.224]

Материальный баланс ступени разделения составлен таким образом, что количества продукта, выходящего с каждой ступени и поступающего на нее, равны между собой. Количество компонента и десорбента, оставшихся на каждой ступени, определяется емкостью ступени разделения. При этом приняты следующие обозначения N — число ступеней разделения Е — количество адсорбированного продукта на одной ступени разделения (емкость ступени разделения), г Z — величина порции компонента и десорбента, г — число порций компонента — число порций десорбента ф = DIE — отношение величины порции к емкости ступени R — загрузка компонента в адсорбер, равная FkD, г Хк, Fk — концентрации компонента в адсорбированной и неадсорбированной фазах, доли единицы Хд, Уд — концентрации десорбента в адсорбированной и неадсорбированной фазах, доли единицы. Индексы к обозначениям i — номер порции п — номер ступени разделения. [c.84]

Таким образом, принципиальный подход к проектированию реальных адсорберов остается в том виде, как он рассматривается в теории динамики адсорбции. Что касается методики расчета, то она основана на использовании простейших уравнений материального баланса послойной обработки адсорбента при бесконечно большой скорости адсорбции, т. е. приведенные уравнения (XI.6) и (Х1.7), а также [c.228]

Принципиальный подход к проектированию реальных адсорберов тот же, что и в теории динамики адсорбции. Что касается расчетного аппарата, то его основой являются простейшие уравнения материального баланса послойной обработки адсорбента при бесконечно большой скорости адсорбции, т. е. приведенные уравнения (V. 6) и (V. 7), а также следующее уравнение [c.122]

Для построения рабочей линии процесса из уравнения материального баланса находим концентрацию адсорбтива в адсорбенте на выходе из адсорбера [c.151]

Для увеличения времени пребывания адсорбента в адсо р-бере, необходимого для установления адсорбционного равновесия, опыты проводили при минимально возможной устойчивой циркуляции адсорбента в системе и средних расходах газа. Пробы газа, отобранные из нижней секции адсорбера, имели состав исходной смеси, что указывало на полное насыщение угля метаном. Количество поглощенного метана иа единицу веса угля определяли по материальному балансу. [c.103]

Математические описания многих аппаратов достаточно сложны. Например, химические реакторы с неподвижным слоем катализатора, адсорберы и некоторые другие являются объектами с распределенными параметрами. Материальные и тепловые балансы этих [c.180]

Регенерацию адсорбента производят подогретым газом, обычно азотом. Для нагревания адсорбента не обязательно нужен сухой газ, а для охлаждения необходим только сухой газ. Количество тепла, вносимое греющим газом, можно подсчитать лишь приближенно, так как регенерация обусловлена нестационарным процессом массо- и теплообмена. Приближенно можно считать процесс стационарным и составить материально-тепло-рой баланс с учетом затрат тепла по элементам I) нагревание массы адсорбента 2) нагревание адсорбера 3) десорбция влаги 4) потери тепла с отходящим азотом 5) потери тепла в окружающую среду 6) потери тепла в печи. [c.455]

Для расчета материального баланса десорбции используются те же уравнения (У1П.1) — (VIII.3), в которых и Со — соответственно равны массам десорбирующего агента и потока на выходе из адсорбера и [c.284]

Полученное уравнение материального баланса элемента слоя справедливо лищь при постоянстве скорости в любой точке слоя, поскольку было принято, что движение сплошной фазы подчиняется модели идеального вытеснения. В реальных адсорбционных аппаратах скорость сплощной фазы по разным причинам (например, из-за байпасирования и др.) может быть различной по высоте адсорбера, тем не менее для упрощения математического описания распределения концентраций в элементе слоя адсорбента скорость в любой точке считают постоянной, а все отклонения, возникающие в уравнении материального баланса в результате этого допущения, компенсируются введением дополнительной величины к коэффициенту молекулярной диффузии. В результате в правую часть уравнения (20.17) вместо коэффициента молекулярной диффузии О подставляют коэффициент продольного перемешивания (см. гл. 5) [c.197]

Равновесная кривая для этой системы приведена на рис. XIII-13. Решение. Воспользуемся модифицированным графическим методом. Сначала составим уравнение материального баланса для уровня j в верхнем адсорбере, которому свойственны какие-то Qi и j [c.376]

Опытная установка авторов [39] (рис. 2,20) состояла из двух стеклянных колонок, включенных параллельно по газовому потоку и последовательно по потоку адсорбента. Верхняя колонка (сатуратор) диаметром 58 мм служила для предварительного насыщения адсорбент а до определенной степени. В нижней колонке диаметром 102 мм проводили исследование процесса адсорбции при непрерывной подаче адсорбента из сатуратора через переточные патрубки. Изучали влияние скорости газа (и=0,1—0,5 м1сек, считая на свободное сечение адсорбера), расхода адсорбента ( =7—27,5 кг/н), веса слоя (0сл=0,18—0,45 кг), исходной концентрации СО2 (со=6—18 объемн. %) и величины тедварительного насыщения адсорбента на кинетику процесса. Концентрацию СО2 в воздухе измеряли хроматографом ХЛ-3, а степейь насыщения адсорбента в сатураторе и в адсорбере определяли из материальных балансов. Для учета повышения температуры слоя за счет теплоты адсорбции измерения температуры слоя проводили обнаженной термопарой [c.58]

Материальные и тепловые балансы адсорбера в разных стадиях свидетельствуют о том, что количество газа, идущего на нагрев адсорбента, примерно в 20 раз ниже, чем количество очищаемого газа. Поэтому газ, покидающий адсорбер в стадии нагрева, содержит в среднем примерно в 20 раз больше воды и соединений серы, чем исходный. Очевидно, что такой грязный газ сбрасьшать в атмосферу нельзя. Его можно использовать только на местные топливные нужды, т.е. сжигая для нагрева газов, идущих на регенерацию. [c.42]