Схема поташной очистки

Рис. 5.10. Схема поташного процесса очистки газа от СОд (горячим раствором карбоната калия). Вариант с разделенным потоком.

Схема процесса представлена на рис. 13.6. В качестве примера рассматривается очистка водорода, получаемого паровой конверсией углеводородов природного газа. Выходящая из реактора газовая смесь, содержащая главным образом водород, окись и двуокись углерода, охлаждается добавкой водяного пара и конденсата примерно до 370° С и пропускается через, конвертор СО первой ступени, заполненный катализатором. Здесь 90—95% присутствующей окиси углерода превращается в двуокись с образованием эквивалентного количества водорода. Первая ступень конверсии служит в основном для получения дополнительного водорода и поэтому не может рассматриваться как операция очистки газа в узком смысле этого термина. Горячий газ, выходящий из конвертора СО, охлаждается примерно до 38° С, после чего двуокись углерода удаляют обычными регенеративными жидкостными процессами (этаноламиновая или поташная очистка). Очищенный от двуокиси углерода газ снова подогревается в печи и после добавки водяного пара проходит через конвертор второй ступени, за которым следует вторичная очистка от двуокиси углерода. Для получения водорода весьма высокой чистоты может быть добавлена третья ступень конверсии и удаления двуокиси углерода. Газ, получаемый по схеме с трехступенчатой конверсией СО, имеет следующий типичный состав (в % объемн.) окись углерода 0,02, двуокись углерода 0,01, метан 0,27, водород 99,7. [c.332]

Данная статья посвящена исследованию на математической модели схемы поташной очистки с разделенными потоками (рис.1), проведенному с целью определения оптимальных температур и доли верхнего потока абсорбента в зависимости от требуемого содержания двуокиси углерода в очищенном газе. Концентрация двуокиси углерода в газе,поступающем на очистку,составляла 19%, в очищенном [c.94]

Высокотемпературная некаталитическая конверсия метана нашла применение при переработке как природного газа, так и попутных газов нефтедобычи (схемы 5 и 6). Газ, получаемый этим методом, содержит сажу, очистка от которой предшествует дальнейшей переработке технологического газа. Для этой цели его промывают горячей водой под давлением. После двухступенчатой конверсии окиси углерода на среднетемпературном катализаторе газ очищают от двуокиси углерода путем воднощелочной промывки (схема 5) или при помощи горячего поташного раствора, активированного мышьяком (схема 6). [c.11]

Рис. I. Принципиальная технологическая схема поташной очистки

Процесс очистки газа с применением горячего раствора карбоната калия (поташный метод очистки) был разработан Горным Бюро США в Брю-стоне, Пенсильвания, в ходе исследований по синтезу жидких углеводородов из угля. Очистка газа от СО2 изучалась с целью удешевления очистки синтез-газа и создания такого процесса, в котором возможно полнее использовалось бы состояние и свойства синтез-газа высокое парциальное давление СОг и высокая температура газа. На рис. 5. 10 представлена технологическая схема промышленной установки поташной очистки. Процесс очистки газа с применением горячего раствора карбоната калия подробно описан в ряде работ [36, 37]. [c.103]

Институтами СевКавНИИгаз в последнее время разработано несколько вариантов технологических схем поташной очистки газов от НгЗ и СОг, в которых в значительной мере уменьшен расход энергии на регенерацию растворов. [c.122]

В результате расход тепла при поташной очистке составляет -около 5,45 МДж/м (1300 ккал/м СОа), т. е. примерно в два раза ниже, чем при стандартной (см. рис. 1У-31) схеме МЭА-очистки, и примерно равен расходу тепла в усовершенствованном процессе МЭА-ГИАП (см. табл. 1У-34). [c.250]

В технологической схеме поташной очистки газа от НгЗ с использованием гидроокиси железа имеются два технологических узла, которые не позволяют получить максимальный эффект. [c.124]

Исследование узла поташной очистки промышленной установки получения водорода с целью поиска технологической схемы, обеспечивающей повышение степени очистки водорода от двуокиси углерода, проводилось с помощью ранее найденной математической модели абсорбции. [c.162]

Рис. 2. Принципиальная блок-схема процесса поташной очистки газовой смеси от двуокиси углерода

Показано, что экономичность процесса поташной очистки, организованного по схеме с раздельными потоками регенерированного абсорбента, зависит от распределения потоков и температуры [c.160]

Принципиальная технологическая схема простейшего варианта поташной очистки от двуокиси углерода показана на рис. 1У-76, а. Парогазовая смесь после конверсии окиси углерода охлаждается водой в скруббере-конденсаторе до 107—110 °С (предельная температура устанавливается в соответствии с балансом воды в цикле очистки и тепловым балансом абсорбера). Газ, насыш,енный водяными парами, поступает на абсорбцию. Раствор поташа подается в абсорбер при температуре около 107 °С и нагревается в нижней его части до 116 °С за счет теплоты абсорбции. [c.248]

Схема промышленной установки мышьяково-поташной очистки газа высокотемпературной конверсии метана с последующей промывкой газа от СО жидким азотом приведена на рис. IV-84. Скорость газа в абсорбере около 0,1 м/с, общая высота насадки 26 м. [c.261]

Однии из распространенных методов очистки водородсодержащего газа от двуокиси углерода при производстве водорода является ыетод горячей поташной очистки, основанный на обратимой хемо-сорбции двуокиси углерода растворами карбоната калия [I]. К преимуществам этого метода, по сравнению с моноэтаноламиновой очисткой, относят высокую химическую и термическую стойкость абсорбента, возможность осуществления абсорбции и десорбции при одинаковой температуре, исключая затраты на теплообменную аппаратуру, более низкий удельный расход пара на регенерацию абсорбента, меньшую коррозионную активность рабочей среды. Однако, в отличие от моноэтаноламиновой очистки, поташный метод имеет ограничения по глубине извлечения двуокиси- углерода из газового потока, но разработанные в последнее время модификации процессов, включающие в состав хемосорбента различные активирующие добавки [2,3], способствуют устранению в некоторой степени этих недостатков. Усовершенствованием метода горячей поташной очистки является организация процесса по многопоточным схемам [4]. [c.94]

Полученный катализат из сборников 15 и 16 подают в колонну 17 для разделения легкокипящих продуктов, воды и аллилацетата от уксусной кислоты и смолистых продуктов. Уксусную кислоту и смолистые продукты с низа колонны 17 направляют на разделение в колонну 18, с верха которой отбирают уксусную кислоту и возвращают в процесс. Легкокипящие продукты, воду и аллилацетат разделяют в колонне 19. Товарный аллилацетат отбирают из куба колонны. В схеме предусмотрен вывод части циркуляционных газов [яг 10% (об.)] для частичного удаления диоксида углерода с помощью поташной очистки (на схеме не показано). [c.267]

Вакуум-карбонатный метод. Сущность вакуум-карбонатного процесса состоит в том, что сероводород поглощается из коксового газа водным раствором углекислого натрия или калия или раствором смеси этих солей (так называемая содо-поташная смесь). Насыщенный сероводородом раствор регенерируется нагреванием под вакуумом. Регенерированный раствор охлаждается и вновь возвращается для промывки газа. Выделяющийся при регенерации газообразный концентрированный (80—85%-ный) сероводород перерабатывается- в серную кислоту или серу контактным методом [84, 901. Схема очистки коксового газа от сероводорода по вакуум-карбонатному методу показана на рис. 12. [c.74]

Коррозия на установках поташной очистки. В литературе [424] отмечались случаи интенсивной коррозии на двух установках очистки природного газа в узлах схемы, где имеется значительная турбулентность режима. Корродировали насосы для поглотительного раствора, регулирующий клапан на выходе из абсорбера и смежные участки трубопровода, места отбора проб и места утечек и неплотностей. Присутствие твердых взвесей в растворе усиливало коррозию. Интенсивность коррозии увеличивалась также при недостаточной полноте регенерации отработанного раствора. [c.358]

Дзержинским филиалом НИИОГАЗ совместно с ВНИИНП предложены математические модели основных процессов схемы поташной очистки [5,6], а также разработана программа расчета и оптимизации схемы, позволившая установить некоторые неописанные в литературе зависимости. [c.94]

В табл. 1У-33 приведены результаты технико-экономической оценки четырех комбинированных схем . Расчет проведен для установки производительностью 250 ООО м ч газа при давлении 23 атм. Содержание двуокиси углерода снижается с 16,5% до 10 см 1м . Схема I — моноэтаноламиновая очистка до 150 см /м и щелочная очистка до 10 см / м , оказалась наименее экономичной. Схема II — мышьяково-поташная очистка до 1000 см 1м и щелочная очистка до 10 см /м . Схема III — мышьяково-поташная очистка до 5000 см 1м , моноэтаноламиновая очистка до 40 см /м и щелочная [c.210]

Рис. 1У-95. Принципиальная схема очистки газа от СО.2 мышьяково-поташными растворами с регенерацией растворов воз-

Схема технологического процесса очистки газа вакуум-содовым (вакуум-поташным) способом показана на рис. 71. [c.220]

Принципиальная схема установки для очистки конвертированного газа горячим мышьяково-поташным раствором показана на рис. IV- . [c.199]

Высокая чистота ). Схема этого процесса приведена на рис. IV-81. Газ подвергается двухступенчатой очистке двумя различными абсорбентами грубая очистка — активированным поташным раствором Бенфилд , тонкая очистка — другим абсорбентом (абсорбент не назвав - Процесс Хайпур позволяет очищать газ до содержания менее 50 ррм СО 2, а иногда и глубже, до 1—20 ррм HjS, а также от OS. Тепло парогазовой смеси после регенерации абсорбента, применяемого для тонкой очистки, используется для регенерации раствора Бенфилд . [c.257]

Рис. 1У-96. Принципиальная схема очистки газа от НгЗ мышьяково-поташными растворами

Рис. 9. Варнаиты принципиальной схемы очистки газа поташным раствором (а 6 в г) Потоки I - вход газа П - очищенный газ Ш - кислый газ 1У - пар

Содержание Н2 в жидкости при поташной очистке азотоводородной смеси от СО2 на производстве аммиака в ПО Перьмнефтеоргсинтез по схеме без ВЗУ и с ВЗУ высокой производительности приведено в табл. 5.4. [c.269]

Моноэтаноламиновая очистка в ее классическом варианте существенно дороже поташной очистки. Однако благодаря ряду усовершенствований (применение схем с разделенными потоками, совмещение тепло- и массообмена, увеличение степени насыщения абсорбента) показатели процессов резко улучшились. Расход тепла при моноэтаноламиновой очистке в настоящее время равен расходу тепла при поташной очистке, расход электроэнергии ниже, чем в поташной очистке, а степень очистки выше (см. ниже). [c.222]

Принципиальная технологическая схема установки поташной очистки от двуокиси углерода показана на рис. 1У-80. Паро-газовая смесь (после конверсии окиси углерода) охлаждается водой в скруббере-конденсаторе до 107—110° С (предел устанавливается в соответствии 6 балансом воды в цикле очистки и тепловым балансом абсорбера). Газ, насыщенный водянылш парами, поступает на абсорбцию. [c.177]

В схеме № 1 используется одноступенчатая очистка 15—20%-ным раствором МЭА, конечная концентрация СОг 0,001 %. В схеме № 2 применяется очистка 20—25%-ным раствором ДЭА конечная концентрация СОа 0,02%. В схеме № 3 газ при 138° С обрабатывается 30—40%-ным раствором К2СО3, причем содержание СОа снижается до 2%. Затем газ охлаждается до 38° С и поступает в МЭА-абсорбер. В схеме № 4 после горячей поташной очистки содержание СОа составляет менее 2%, после днэтаноламиновой очистки концентрация СОа уменьшается до 0,02%. В схеме № 5 водная очистка проводится в насадочном скруббере, где содержание СО2 понижается до 2%. Десорбция ведется при атмосферном давлении. В турбине регенерируется около 60% энергии, затрачиваемой на циркуляцию воды. [c.210]

Но, если сравнить два широко распространенных процесса МЭА-ШАП и "Карсол", то оказывается, что расходы тепла в них различаются незначительно, но все-таки в последнем он несколько ниже.Очистка мышьяковисто-поташным раствором по схеме, представленной на рис.68, требует примерно вдвое меньших затрат тепла, но связана о токсичным соединением. [c.230]

На новых водородных установках значительно более высокой производительности процесс ковверсив ведется под повышенны дав-леииен, причем в схеме использован целый ряд прогрессивных решений (двухступенчатая конверсия окиси углерода использование тепла конденсации водяных паров, содержащихся в газе после второй ступени конверсии окиси углерода, для регенерации поташного раствора очистка от углекислоты раствором горячего поташа мега-нирование остаточной окиси углерода и др.), в результате чего достигнуты высокие технико-экономические показатели. [c.40]

Алкацидный и этаиоламиновый способы очистки газа от серы так же, как и им подобные — фенолятный, вакуум-поташный, фосфатный и др., ооно ваны на использовании обратимой реакции согласно схеме поглотитель -f H2S А Б, где А и В — продукты реакции, остаюшиеся в отработанном растворе. [c.453]

Используется также процесс очистки поташными растворами с органическими добавками, называемый Катакарб 2. в этом способе применяется двухпоточная схема абсорбции в среднюю часть абсорбера подается абсорбент, регенерируемый только путем снижения давления в верхнюю часть, для проведения тонкой очистки, подается абсорбент, регенерируемый при нагревании. Очистка проводится до 0,03—0,07% СОа. Указывается, что раствор не коррозионноактивен. Абсорбция и десорбция проводятся в тарельчатых аппаратах. [c.193]

Эти же данные показывают, что технологические процессы диэтаноламиновый, вакуум-поташный, трикалийфосфатный и цеолитовый далеки от энергетического совершенства и требуют существенной доработки. Сложность такой задачи заключается в том, что для доведения энергозатрат в этих схемах даже до уровня мышьяково-содовой очистки необходимо в диэтаноламиновой технологии уменьшить энергозатраты в 17 раз, в вакуум-поташной в 19 раз, в трикалийфос-фатной в 11 раз и в цеолитной в 7 раз. Организационными мероприятиями или частным улучшением конструкции отдельных узлов и аппаратов этого достичь трудно. Необходимо в каждом случае искать принципиально новые инженерные решения. [c.44]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология