критическая массовая скорость

Зная Ке,ф можно найти критическую массовую скорость [c.41]

Рис. 34. Критические массовые скорости пароводяного потока, рассчитанные по гомогенной равновесной модели течеиия согласно

Модель гомогенного равновесного течения. Критическую массовую скорость рассчитывают из уравнений (139), (140) дифференцированием по частям. Удобно связать критическую массовую скорость с производными, которые можно получить из стандартных таблиц для водяного пара. Особенно удобный вид зависимости для модели гомогенного равновесного течения дан в [62], который имеет вид [c.203]

М. Лева [9] получил выражение для критической скорости Шкр, также приравнивая потери напора в стационарном слое весу слоя. Это выражение для определения критической массовой скорости газа имеет вид [c.26]

Рассматривая рис. 2, интересно отметить, что выше определенной массовой скорости имеется прямой переход от пузырькового потока к дисперсному, тогда как промежуточный режим пробкового потока достигается только ниже определенной критической массовой скорости. [c.202]

При постоянных давлении, диаметре и длине трубы критический тепловой поток увеличивается линейно с недогревом на входе при фиксированной массовой скорости и растет с массовой скоростью при заданном недогреве на входе (рис. 13). [c.388]

При фиксированных давлении, диаметре трубы и массовой скорости критический тепловой поток понижается с увеличением длины трубы для постоянного недогрева на входе (рис. 15). Линейная зависимость критического теплового потока от недогрева на входе нарушается при низких значениях гЮ. [c.388]

При заданных давлении, диаметре трубы и массовой скорости влияние длины трубы на критический тепловой поток при постоянном паросодержании на выходе незначительно (рис. 16). [c.388]

Для фиксированных давления, длины трубы и массовой скорости с увеличением диаметра трубы критический тепловой поток растет при заданном недогреве на входе (рис. 17). [c.388]

Условия передачи теплоты в закризисной области приближаются к ситуации I нри низких давлении и скорости, тогда как при высоком давлении (приближающемся к критической точке) и значительной массовой скорости (больше (2—3)-10 кг/(м--с)) соответствуют ситуации 2. [c.401]

Вследствие того, что массовая скорость имеет максимум при критическом давлении ркр, то в момент, когда в потоке достигается это давление, величина Р должна быть минимальной. На рис. 111-25 показано, что с уменьшением давления линейная скорость газа [c.238]

Выше отмечалось, что критический диаметр горения для данных веществ (в отличие от первой группы) снижается по мере уменьшения плотности. Таким образом, наблюдается определенный параллелизм между характером изменения с плотностью массовой скорости и критического диаметра горения для определенных представителей этих двух групп веществ. Закономерности горения веществ второй группы представляют значительный интерес не только потому, что они не укладываются в существующие представления, но прежде всего потому, что именно при горении неплавящихся систем следует ожидать проявления специфических особенностей, характерных для пористых систем. Вместе с тем в литературе имеются весьма ограниченные сведения по этому вопросу. Поэтому мы предприняли более подробное изучение устойчивого равномерного горения пористых неплавящихся систем. [c.47]

Устойчивое стационарное горение ВВ в определенных условиях нарушается, что выражается в суш ественном (в десятки и сотни раз) увеличении массовой скорости горения. В настояш ей главе рассмотрен комплекс вопросов, связанных с выяснением механизма ускорения, с установлением закономерностей и критических условий нарушения устойчивости горения — начальной стадии возникновения взрыва. [c.58]

Условие (44) означает, что если величина произведения массовой скорости горения ри на гидравлический диаметр пор меньше некоторой константы, то нормальное горение устойчиво, если же указанное произведение превосходит критическую величину ф, горение проникает в поры заряда. Поскольку отношение теплоемкости с к коэффициенту теплопроводности X ВВ изменяется в относительно узких пределах, критерий (44) приближенно сводится к условию [c.91]

Р. Критические двухфазные потоки. Как н в однофазных течениях, критическую массовую скорость для двухфазного течения, проходящего через систему, можно определить как массовую скорость, соответствующую условию, при котором дальнейшее уменьшение давления вниз по потоку не приводит к увеличению массового расхода. В однофазных системах это условие соответствует состоянию, в котором скорость потока станоьится равной скорости звук (число Млха Ма 1). Взаимосвязь мел<ду скоростью зиука и критической массовой скоростью в двухфазных системах проявляется менее наглядно, так как скорость звука в этих системах является функцией режима двухфазного течения и звуковой частоты. [c.202]

Двухфазные потоки могут иметь значительно более низкие значения критической массовой скорости, так как они сочетают Спо сравнению с гютоками газа) высокую сжимаемость с высокой плотностью. Обычно критическую массовую скорость рассчитывают с помощью выражения, которое аналогично соотношению для однофазных потоков, [c.202]

Диаграмма критической массовой скорости как функции эптальпни торможения для пароводяного потока, рассчитанная по моделр гомогенного равновесного течения, приведена на рис. 35. Здесь давление торможения Ра в точке, предшествующей соплу, определяется следующим образом [c.203]

Для перевода критической массовой скорости начала псевдоожижения в линейную делим получекпое зиаченпе на плотность газа и 3600 [c.80]

Для использования номограммы, изображенной на рис. 7, умножаем 1122 на 0,004 и получаем 4,5. Соединяя прямой отложенные на левых шкалах номограммы значения л=0,035 мПа-с и ууо-0,04 = 4,5, а также точку пересечения прямой на вспомогательной шкале А—А с точкой, соответствующей диаметру частиц 0,2 мм на правой шкале, получаем 0,2 0 = 9, т. е. (7 = 45 ктЦм -ч). Для перевода критической массовой скорости начала псевдоожижения в линейную делим полученное значение О на плотность газа и на 3600 [c.37]

Терминология. Существуют значительные расхождения в терминологии для кризиса. Наиболее известным названием является пережог, но это означает разрушение поверхиости нагрена. Названия переход от пузырькового кипения к пленочному , и высыхание пленкн одинаково неудовлетворительны для общего описания явления, хотя они правильно отражают отдельные механизмы. Поэтому термин кризис выбран для обозначения состояния системы, в котором происходит характерное снижение коэффициента теплоотдачи, и термин критический тепловой поток СНГ)) — для локального теплового гютока, при котором это состояние впервые возникает. Главная трудность в использовании выбранной терминологии состоит в том, что она основывается на подходе к кризису при увеличении теплового потока, тогда как в действительности к кризису в данной системе можно приблизиться также путем изменения одного из независимых параметров давления, температуры (или массового паросодержання) на входе, массовой скорости. [c.387]

При постоянных давлении, диаметре и длине трубы критический тепловой поток уменьшается линейно с увеличением выходного массового паросодержання х(г) при фиксированной массовой скорости (рис. 14). В области недогрева [отрицательные значения x(z) критический тепловой поток растет с увеличением массовой скорости при [c.388]

При фиксированных давлении, длине трубы и массовой скорости критический тепловой поток понижается с увеличением диаметра трубы для постоянного паросодер-жания на выходе (рис. 18). [c.389]

При постоянных диаметре и длине трубы и массовой скорости критический тепловой поток быстро уменьшается с увеличением давления в случае фиксированного выходного массового паросодержання х(2)=0 (рис, 19). При массовых скоростях ниже 2700 кг/(м - -с) значение критического теплового потока для х(2) = 0 растет при давлениях, меньших 10 МПа, и уменьшается при больших давлениях. Для больших массовых скоростей верно обратное. При постоянном недогреве на входе критический тепловой поток проходит через максимум для низких давлений и затем падает с ростом давления. В диапазоне давлений 10—20 МПа может существовать второй максимум, который возникает вследствие увеличения недогрева и массовой скорости и снижения отношения г/О. При постоянной температуре воды на входе Тц недогрев на входе растет с увеличением давления и влияние давления в системе на критический тепловой поток ослабляется во всем диапазоне значений давления. [c.389]

Экспериментальные результаты. Эксперименты по определению критического теплового потока для воды в вертикальных однородно обогреваемых круглых трубах проведены в течение последних 20 или более лет во мног их странах. Перечень этих данных приведен в [27]. Представлены 4389 экспериментальных точек, охватывающих широкий диапазон независимых переменных. В этом обширном перечне нет экспериментальпых данных, полученных в Советском Союзе. Однако между данными советских исследований и результатами, указанными в перечне, имеется, вообще говоря,. хорошее согласование. Кроме того. Академия наук СССР [28] выпустила стандартные таблицы зависимости критического теплового потока от локального па-росодержания для различных давлений и массовых скоростей при диаметре трубы 8 мм. Эти данные приведены в табл. 4 и верны для гЮ 20. Для труб другого диаметра критический тепловой поток определяется приближенной зависимостью [c.389]

При р2<ркр в отверстии сохраняется достигнутый максимум массовой скорости, линейная же скорость достигает критического значения Шкр (звуковой скорости), а давление — значения Ркр-Дальнейшее расширение до давления и дальнейшее развитие скорости до сверхзвукового значения Ша происходят уже за отверстием. Если желательно использовать полное развитие скорости (например, в турбине), то следует применить сопла. В наибольшем сужении сопла газ достигает критических условий (гикр, Ркр, 7 кр), а на выходе обладает соответственно высокой линейной скоростью аУ2> кр. [c.238]

Из более сложных газодинамических функций при расчете струйных аппаратов весьма часто попользуется функция цСк], представляюш ая собой относительную массовую скорость, т. е. отношение массовое скорости тр изэнтропно движущегося потека в данном сечении к массовой скорост I этого потока а,р, в критическом сечении [c.140]

Одним из первых исследований, посвященных изучению данных механизмов в свободноконвективных течениях, является работа [95]. В этом экспериментальном исследовании осуществлялся вдув гелия сквозь пористую поверхность горизонтального цилиндра в окружающий воздух. Экспериментальные данные были получены при различных значениях массовой скорости вдува и температуры стенки. Результаты измерений показали, что при То = Тх плотность теплового потока в стенку не становится нулевой. Было установлено, что адиабатические условия достигаются в том случае, если температура стенки выще Тею на величину, которая зависит от массовой скорости вдува и может достигать 31,7°С. Аналогичные результаты были получены ранее, например в работе [94], при исследовании пористого вдува в пограничный слой при вынужденной конвекции в бинарной смеси гелий — воздух. На основании этой аналогии можно сделать вывод, что особенности экспериментальных данных для свободноконвективных течений также объясняются влиянием диффузии на перенос тепла, или эффектом Дюфура. В более поздней работе [82] проведен анализ этих эффектов в окрестности нижней критической линии горизонтального цилиндра для системы гелий — воздух. [c.396]

Измерение критического давления инициирования детонации. Существует несколько методов определения Рк ,с содержанием которых можно ознакомиться в работе [148]. Если в ранних исследованиях передача детонации от активного заряда к пассивному осуществлялась в основном через воздушный промежуток, то в последние годы широкое распространение получил экспериментальный метод определения основанный на использовании инертной преграды (металл, плексиглас и т. п.). Схема опыта представлена на рис. 88, а 1 — ВВ, 2 — преграда, 3 — активный заряд, 4 — линза, 5 — детонатор), а его графическая интерпретация — на рис. 88, б (О/ — ударная адиабата материала преграды, О// — ударная адиабата исследуемого ВВ, 1 2— изэптропа расширения преграды). При детонации активного заряда в преграду входит ударная волна, давление в которой определяется, если известна ударная адиабата ВВ и зависимость массовой скорости материала преграды от свойств активного заряда. После подхода волны к границе преграда — исследуемое ВВ обратно по преграде распространяется волна разгрузки, а по ВВ — ударная волна. [c.185]

Анализ данных [3], опубликованных ранее, показывает, что критическая норозность сильно зависит от плотности частиц и практически не зависит от их диаметра в диапазоне от 0,17 до 1,68 мм и массовой скорости твердого материала, как это показано на рис. ХП-19. [c.332]

При р2<ркр в отверстии сохраняется достигнутый максимум массовой скорости, линейная же скорость достигает критического значения а кр (звуковой скорости), а давление — значения ркр-Дальнейшее расширение до давления р2 и дальнейшее развитие скорости до сверхзвукового значения,происходят уже за отверстием. Если Желательно использовать полное развитие скорости (например, в турбине), то следует применить сопла. В наибольшем сужении сопла газ достигает критических условий (йУкр, ркр, Гир), а на выходе обладает соответственно высокой линейной скоростью W2>V0kp-Ход такого адиабатического процесса обратимого расширения представлен на рис. И1-26. Изоэнтропа 1—2 (5 = onst) пригодна также и для реального газа в пределах давления от pi до рг-В действительности, однако, во время расширения имеет место некоторое.трение, а следовательно, и некоторая степень необратимости. Согласно второму началу термодинамики здесь появится [c.238]

G — массовая скорость, кг (сек м ) ц — вязкость жидкости, н-сек1м При D JD>8G0 критическое число Рейнольдса для изогнутой трубы будет примерно таким же как и для прямой трубы. [c.155]