Коэффициент бинарной для воздуха

II,Д,2. Диффузия в ионизированных газах. Хорошее совпадение-между теорией и экспериментальными данными для высокотемпературного воздуха при отсутствии приложенных полей получается е том случае, если рассматривать газ в виде бинарной смеси, а определять как коэффициент бинарной диффузии. Число Льюиса для Т < [c.18]

Экспериментальное исследование [22] минимальных энергий воспламенения бинарных я сложных горючих смесей типа топливо -Ь + воздух + топливо в диапазоне значений коэффициентов избытка воздуха а — 0,8 -ь 1,2 (наиболее легко воспламеняемые концентрации для большинства горючих смесей обычно близки к стехиометрическим) и обработка опытных данных в виде зависимости = = f (4р) показали, что все экспериментальные точки удовлетворительно описываются уравнением (рис. 3-15) [c.100]

Диффузия в ионизованных газах. Для воздуха, находящегося при высокой температуре, получено хорошее согласие между теоретическими и экспериментальными значениями коэффициента теплоотдачи в отсутствие внешних полей. При теоретическом рассмотрении предполагалось, что газ представляет собой бинарную смесь, а коэффициенты Оы являются коэффициентами бинарной диффузии. При этих условиях число Льюиса принимает значение [c.277]

Результаты расчетов мембранных многоступенчатых установок с рециркуляцией (идеальные каскады) для разделения бинарной смеси (воздух) приведены в табл. 6.1 [3]. В качестве мембраны использовали силоксановую пленку толщиной б = = 10 м коэффициенты газопроницаемости кислорода и азота через мембрану соответственно равны Лоз = 113,8-10 моль- м/(м -с-Па) и ЛN2 =51,9-10- 5 моль-м/(м2-с-Па). Давления в напорных и дренажном каналах мембранных модулей поддерживали равными Р1=0,6 МПа, Рг = 0,1 МПа. Цель процесса — получение 1 м /с обогащенного до 91—92% (об.) О2 газового потока, поэтому установка представляет собой только укрепляющую часть каскада. [c.209]

На рис. 2.21 [80] приведены рассчитанные с помогцью модели 6 коэффициенты рекомбинации 7 -j в случае диссоциированного воздуха при Ро = 1000 Па и pN = 100 Па. Полученные значения меньше, чем для бинарных смесей. Это связано с конкуренцией атомов разного сорта за активные места поверхности, а также с возможностью рекомбинировать в молекулы окиси азота, которая допускается в этой модели. [c.79]

Рассмотренные методы расчета в у—х- и г—л-диаграммах являются достаточно простыми, если принять, что воздух представляет собой бинарную смесь. Расчет ректификации в у—л -диаграмме, как уже отмечалось, отличается наглядностью, позволяющей следить за изменением концентрации в жидкости и паре от тарелки к тарелке. Расчет в г—х-диа-грамме позволяет определять тепловые нагрузки в конденсаторах. При переходе от числа теоретических тарелок к числу действительных тарелок приходится задаваться так называемым усредненным к. п. д. (коэффициентом обогащения) тарелки. Действительное число тарелок в 2,5— 3 раза больше, чем по расчету. Коэффициент обогащения (к. п. д.) меняется от тарелки к тарелке. В концентрационной секции влияние аргона невелико и усредненный к. п. д. можно принять от 0,5—0,6. В отгонной секции влияние аргона значительно, усредненный к. п. д. значительно ниже и колеблется в пределах 0,3—0,4 в зависимости от конструкции тарелки, принятых скоростей и расстояний между тарелками. [c.267]

Увеличивать число тарелок против теоретических приходится потому, что воздух содержит третий компонент—аргон, температура конденсации которого (—185,8 °С) лежит между температурами конденсации кислорода и азота. Вследствие этого аргон собирается в основном на тарелках, расположенных в средней части колонны. При получении одного из продуктов высокой концентрации, аргон в большем количестве примешивается к отходящему продукту низкой концентрации при получении чистого кислорода—к отбросному азоту, а при выработке чистого азота—к отбросному кислороду, в котором тогда содержится до 4,3% аргона. Поэтому при расчете процесса ректификации воздуха как бинарной смеси приходится для компенсации влияния аргона увеличивать число тарелок в колонне, принимая для них пониженные значения коэффициента т т.ср.- [c.101]

Схемы установок с автоматическим регулированием состава аргонной фракции. В описании патента США 2934908 от З/У 1960 г. указывается, что повышение коэффициента извлечения аргона достигнуто благодаря тому, что на верхнюю тарелку верхней колонны подается флегма, почти равновесная по кислороду с уходящим азотом. Это приводит к тому, что в верхней части колонны происходит ректификация в основном бинарной смеси азот—аргон. Аналогичные условия можно создать и в сечении ввода обогащенного газообразного и жидкого воздуха, если разность содержания кислорода в паре на второй и третьей тарелках под местом ввода обогащенного газообразного воздуха будет составлять не более 1,4%. Фиксируется разность концентраций кислорода либо непосредственно, либо с помощью температурных датчиков. Состав азотной флегмы поддерживается 80 [c.80]

При ректификации воздуха коэффициент полезного действия тарелок равен Т1 = 0,5 (при расчетах по бинарной смеси, без учета влияния аргона). Повышение эффективности возможно за счет установки на тарелке нескольких сопел и организации движения жидкости по тарелке последовательно через все сопла. Установка на тарелке трех сопел дает увеличение эффективности разделительного действия таких тарелок в 1,5 раза. [c.159]

Здесь Df — коэффициент диффузии компонента i в смеси с другими компонентами (см. гл. 5). Для бинарных смесей и для компонентов с очень малыми концентрациями (w -> 0) упрощенная формулировка (3.9) эквивалентна соотношению (3.8). Условие сильного разбавления вполне разумно, если в качестве окислителя используется воздух, поскольку в этом случае существует избыток азота. [c.38]

До настоящего времени часто процесс ректификации воздуха рассчитывают по диаграмме равновесия для бинарной смеси кислород— азот, а при определении числа действительных тарелок в колонне вводят условный, уменьшенный в несколько раз, коэффициент эффективности тарелки. Однако степень условного снижения коэффициента эффективности тарелки не может быть определена заранее без расчета в каждом конкретном случае процесса ректификации тройной смеси. [c.144]

Разделение смеси кислорода и азота. Наиболее хорошие результаты по Х)азделению этой бинарной смеси получены на цеолитах типа А и X [17]. Колонки длиной в 2 м, заполненные молекулярными системами 5А зернением 60—80 меш или смесью двух частей хромосорба и одной части цеолита, характеризуются высокой эффективностью и полнотой разделения при комнатной температуре смеси кислорода и азота в указанной последовательности элюирования компонентов [18]. Американскими исследователями запатентованы способ разделения воздуха па азот и кислород с помощью цеолитов [19—21]. Лучшие результаты получены на цеолитах типа X, содержащих катионы Зг, Ва, N1, Ь1. Очень высок коэффициент разделения Ог — N2 на серебросодержащем цеолите типа X при комнатной температуре колонки он равен 50 [22]. [c.227]

Скорость диффузии. Полное уравнение для вектора скорости диффузии, которое дает молекулярная теория газов, представлено уравнением (2.38). В рассматриваемых нами случаях можно сделать предположения, позволяющие упростить эти уравнения. Во-первых, большинство интересующих нас смесей будут существенно бинарными в том смысле, что все компоненты разбиваются на два класса, состоящие из тяжелых и легких частиц. Например, диссоциированный воздух состоит из тяжелых частиц Ог и N2 и легких частиц О и N. Реакция графита с газовой смесью дает тяжелые частицы СО2 и легкие О2 и N2, а возможно, и СО. В том случае, когда для охлаждения используется гелий, тяжелыми частицами будут О2 и N2, а легкими — частицы Не. Для подсчета потока массы О или N через О2 или N2, N2 или О2 через СО2, или Не через N2 и О2 с хорошим приближением может служить один коэффициент бинарной диффузии 0,2. Для смеси двух газов (2.38) дает Тг / -2 л 1 г г д 1о2 Т /л /11 [c.34]

Д. В а с II л е в с к а я. Коэффициенты диффузии бинарных смесей паров некоторых углеводородов п воздуха.— Сб. Тепло- и массо-обмен , т. 1. Минск., Изд-во АН БССР, 1962, стр. 191. [c.214]

Модель 7 (Kurotaki). Для диссоциированного воздуха в 82] представлена модель описания каталитических свойств поверхности силиконизированных теплозащитных покрытий, в которой особое внимание уделяется формированию молекул N0. Величины С а и А, характеризующие структуру поверхности для теплозащитных покрытий, основанных на 8102, были выбраны примерно такими же, как и в предыдущих моделях. Использовались постоянные значения для начальных коэффициентов прилипания. Они являются величинами того же порядка, что и в модели предложенной, в [80]. Ряд основных характеристик поверхности, необходимых для определения ее каталитической эффективности, был получен с помощью сравнения рассчитанных результатов с имеющимися экспериментальными данными для бинарных смесей газов О2-О и N2-N. Также как в 65-73] параметры модели катализа, характеризующие свойства поверхности относительно рекомбинации Или-Райдила, определялись на основе сравнения с лабораторными экспериментальными данными при невысоких температурах поверхности. Параметры модели, характеризующие рекомбинацию Ленгмюра-Хиншельвуда, получены на основе сравнения рассчитанных значений коэффициентов рекомбинации с экспериментальными данными при высоких температурах поверхности, где предполагалось преобладание этого механизма рекомбинации. Параметр а, характеризующий долю атомов, идущих на образование моноокиси азота N0, был выбран на основе согласования рассчитанных в этой работе и измеренных тепловых потоков во время входа в атмосферу Земли капсулы ОКЕХ (покрытие 81С) и Спейс Шаттл (покрытие КС С, пятый полет). При этом считалось, что 6 = = а. Было проведено интенсивное параметрическое исследование. Рекомендуемые параметры модели катализа приведены в табл. 2.7. [c.73]

Ряд численных оценок предложенных методов расчета коэффициентов диффузии в бинарных газовых системах представлен в литературе. Лагг [134J измерил значения Dab Для 147 Систем в воздухе при 25 °С и сравнил свои экспери- [c.476]

Процесс испарения бинарной проп ан-бутановой смеси, как было указано выше, при отборе паровой фазы из баллона происходит фракционно, т. е. по мере испарения в баллоне постоянно увеличивается доля бутановых фракций. Решающее влияние на испарительную способность баллонов оказывает соотношение количества пропана и буганов в газе. Кроме того, по мере отбора паров из баллона его испарительная способность непрерывно снижается, во-первых, за счет уменьшения моченной поверхности, через которую осуществляется подвод тепла для кипения сжиженных пропан-бутанов, и, во-вторых, за счет падения температурного напора, обусловленного повышением температуры кипения вследствие роста содержания бутанов в жидкой смеси. При оптимальном отборе паров приток тепла из окружающей атмосферы компенсирует затраты тепла на испарение жидкости, и испарительная способность баллона уменьшается медленно, приближенно пропорционально уменьшению смоченной поверхности баллона. Для определения требуемого числа баллонов можно руководствоваться приведенными на рис. 8.1 кривыми непрерывного и оптимального отбора паров в зависимости от температуры наружного воздуха. Этими кривыми и рекомендуется пользоваться при определении числа баллонов для непрерывного отбора паров. Применять эти кривые для определения числа баллонов, необходимых для газоснабжения жилых зданий, трудно, так как потребление газа характеризуется значительной неравномерностью по часам суток, а в ночной период приборы не работают вообще. Проще число баллонов в групповых установках для газоснабжения жилых зданий определять по приводимой формуле, составленной на основании эксплуатационных данных, учитывающих режим потребления газа квартирами N= д 2пдКч QY V), где N — число рабочих баллонов в групповой установке п — число газоснабжаемых квартир д — номинальная тепловая мощность газовых приборов, установленных в одной квартире, кВт /Со — коэффициент одновременности, принимаемый по табл. 3.17 —низшая теплота сгорания газа, кДж V —расчетная испарительная способность по газу одного баллона, м /ч. [c.468]

Василевская Ю. Д., сб. Тепло- и массоперенос , т. 1 Изд. АН БССР, Минск, 1962, стр. 191. Коэффициенты диффузии бинарных смесей некоторых углеводородов и воздуха. [c.691]

Значения коэффициента приведены для случая, когда воздух рассматривается как тройная смесь, кислород — аргон — азот (см. п. 7). Процесс ректификации бинарных смесей может быть рассмотрен и без введения понятий теоретической чарелки и коэффициента эффективности тарелки (см. главу УП). [c.112]

Принимают, что воздух представляет собой бинарную смесь и состоит из азота и кислорода. В результате по расчету получалось занижшное число тарелок чтобы найти действительное число ректификациоиных тарелок, приходится задаваться услов1НЫ1М, незначительным коэффициентом обогащения 0,25—0,3- Если расчет процесса ректификации воздуха производить как тройной смеси N2—Аг—Ог, то число теоретических тарелок для колонны низкого давления равно 34,5 (см. табл. 5-2). В действительности колонна имеет 36 тарелок и средний коэффициент обогащения составляет 0,96. [c.321]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология