Периоды плавки длительность

ДСП за период плавки длительностью т (ч) можно определить по формуле [c.76]

Средняя мощность тепловых потерь проектируемой ПДП за период плавки длительностью т можно определить по формуле (3.39) [c.244]

Нормальная длительность периодов плавки и кипения определяется по формуле [c.397]

Значительно труднее оценить длительности возможных задержек по периодам плавки (0), хотя некоторые общие связи между длительностями задержек и отдельными факторами могут быть намечены. Так, например, продолжительность задержки начала заправки зависит от количества печей, обслуживаемых одной заправочной машиной, а также от вероятности несовпадения заправок на обслуживаемых печах. Длительность задержки для периода завалки зависит от количества печей, обслуживаемых одной машиной, вероятности несовпадения завалок на соседних печах, количества составов, времени оборачиваемости одного состава и от вероятности несовпадения подачи составов. Аналогично может быть установлена зависимость задержек и для других периодов. [c.14]

В Учебнике рассмотрена структура баланса энергии ИТП различной вместимости, работающих периодически, отдельными плавками длительностью п э т Полезную, мощность определяют по изменению энтальпии расплавляемого металла массой гПд за время энергетического периода плавки Тд с учетом формулы (8.11) [c.178]

Печи полунепрерывного действия имеют обычно три камеры камеру загрузки, плавильную камеру и камеру изложниц. Преимуществами такой печи являются большая производительность и более полная загрузка источника питания, так как время простоя здесь невелико. Камеры разделены между собой шлюзовыми затворами, что позволяет совмещать по времени операции загрузки шихты, плавления металла в печи и остывания в изложницах металла, поступившего от предыдущей плавки. Каждая камера имеет свою систему вакуумной откачки, так что вакуум в плавильной камере может сохраняться в течение длительного периода работы печи. Печи полунепрерывного действия выполняют на емкость тиглей от 0,16 до 6 т. Они имеют механизмы для опускания и подъема загрузочной камеры, для передвижения тележки с изложницами, для открывания и закрывания шлюзовых затворов. Несмотря на большую стоимость вакуумных печей полунепрерывного действия из-за сложности их конструкций, общая стоимость металла, выплавляемого в таких печах, меньше, чем стоимость металла, полученного в печах периодического действия. [c.147]

Необходимо иметь в виду, что такие данные можно использовать для подсчета валовых выбросов загрязнителей в течение длительного периода времени, а информации о динамике выделения в процессе плавки они не несут. Сведения о секундных выбросах, необходимые для расчетов очистных устройств, могут быть получены только по результатам обследований устройств, аналогичных проектируемым. На рис.2.1 приведены результаты исследований характеристик ваграночных газов для вагранки производительностью 1,65 т/ч. Их сравнение по оксиду углерода с отмеченными выше литературными данными показывает, что они различаются более чем на 2 порядка. Возможно, в [14] приведен теоретический выход СО при газификации кокса без учета его сгорания в вагранке. [c.93]

По результатам группы кампаний (от 350 до 500 плавок), проведенных с умеренной интенсивностью (до 250 м /ч) по кислороду, достигнут равномерный износ наконечника фурмы (0,9-1,4 мм за плавку). При вдувании только азота износ составляет 0,6 мм. При увеличении доли газа отмечен опережающий износ огнеупоров выше фурм. Обеспечено сокращение периода работы печи под током на 3 мин при уменьшении расхода электроэнергии на 20 кВт ч/т. Появилась возможность выплавки металла с содержанием угаерода не более 0,02% при сохранении длительности плавки на прежнем уровне ( 60 мин). [c.510]

Если выключение электроэнергии произошло в начале плавки или при очистке меди, до наступления периода кипения. , то на время остановки нужно закрыть все отверстия печи и опустить шибер на борове. После включения электроэнергии пускают в работу форсунку и, если медь успела застыть, стараются длительным нагревом расплавить медь. Если это не удается, печь останавливают на ремонт. [c.156]

Организация внутреннего процесса горения газо-воздушной смеси (газо-кислородной смеси в расплавах), по-видимому, позволит создать новые элективные технологические схемы производства стали или интенсифицировать традиционные способы передела чугуна. Например, введение дополнительного тепла за счет внутреннего горения в конвертерную ванну позволит увеличить долю перерабатываемого скрапа. Подача горючей смеси в период плавления в мартеновскую ванну будет способствовать сокращению длительности плавки, повышению производительности мартеновской печи. [c.143]

Масса плавки, т. ............. Длительность периода, ч -мин 181,0 190 169,5 172,9 [c.327]

Количество плавок Длительность плавки, ча Длительность периода ки [c.192]

Таким образом, увеличивая скорости выгорания углерода путем продувки ванны, можно сократить продолжительность периодов плавления и доводки, которые составляют лишь немногим больше половины длительности плавки. При этом сокращение длительности этих периодов будет пропорционально увеличению скорости выгорания углерода, а эта скорость, как уже отмечалось, не может быть очень большой и ограничивается возможной интенсивностью барботажа и кипения мартеновской ванны с относительно развитой поверхностью. [c.196]

В ДСП специальной конструкции (эксцентрический донный или сифонный слив металла) при плавке на остатке (до 10 % вместимости) жидкого металла предьщущей плавки или при плавке с непрерывной загрузкой металлизованных окатышей возможна иная длительность Тд подготовительного периода, поэтому в описываемую математическую модель включено соотношение [c.14]

А. Обоснование мощности Pf , вьщеляемой в металле и технически целесообразной длительности плавки Гдл и энергетического периода тэ проведем путем анализа зависимости М = /ы (/ м) с использованием формулы (8.18). [c.167]

Аналогично формуле (1.10) годовая производительность ДВП (в черновых слитках М или в чистых слитках М" ) определяется соответственно массой т чернового слитка или массой т" чистого слитка по формуле (9.7) и длительностью цикла плавки Тц. Согласно технологии вакуумного дугового переплава цикл плавки в ДВП состоит из следующих периодов [c.187]

Приведенные выше соображения о зависимостях между задержками по отдельным периодам плавки и различными факторами указывают на наличие больших возможностей к сокраще-1ШЮ длительностей этих скрытых простоев. В этом отношении прежде всего следует указать на возможность устранения совпадений одного и того же периода плавки на печах, обслуживаемых одним и тем же агрегатом или машиной. Разработка и строгое соблюдение графиков выпуска плавок, завалки шихты, заливки чугуна и доводки являются достаточно надежной гарантК ей такого несовпадения периодов. Уменьшение количества печей, обслуживаемых одной и той же машиной, т. е. увеличение общего количества машин, кранов и другого оборудования в цехе, позволяет повысить вероятность несовпадения периодов плавок и уменьшить продолжительности различного рода задержек. [c.14]

Длительность технологического периода определяется при двухшлаковом процессе плавки длительностью окислительного (т ) и восстановительного (т ) периодов. При частичном совмещении процесса расплавления металлошихты с окислительным периодом и при интенсивном ведении процесса удается провести окислительный период за 15 — 20 мин. С учетом операции скачивания окислительного шлака за 10 мин с применением электромагнитного перемешивания можно принять (независимо от вместимости ДСП) г 0,5ч. (1.15) [c.14]

Расплавление скрапа необходимо вести по возможности скорее и с минимальным расходом энергии. Зачастую длительность его превосходит половину продолжительности всей плавки и при этом расходуется 60—80% всей электроэнергии. Характерной особенностью периода является неспокойный электрический режим печи. Горящая между концом электрода и холодным металлом дуга нестабильна, ее длина невелика и сравнительно небольшие изменения в положении электрода или металла (обвал, сдвиг подплавленного куска скрапа) вызывают либо обрыв дуги, либо, наоборот, короткое замыкание. Ход плавления шихты в дуговой печи иллюстрируется рис. 2-1. Дуга загорается сначала между концом электрода и поверхностью шихты (рис. 2-1,а), причем для повышения ее устойчивости в первые минуты под электроды обычно подкладывают куски кокса или электродного боя. После сгорания последних начинает подплавляться металл и каплями стекать на подину. В шихте образуются колодцы, в которые углубляются опускающиеся электроды (рис. 2-1,6) до тех пор, пока они ме достигнут подины, на которой во избежание перегрева ее к этому моменту должна быть образована лужа расплавленного металла (рис. 2-1,а). Это самый беспокойный, еустойчивый период горения дуги подплавляемые куски шихты падают на электрод, закорачивая дугу при [c.43]

Все тепловые потери печи нужно определять не только в течение самой плавки, но и в период простоя печи, так как эти потери восполняются в основном в период рзсплавленпп. Величина этих потерь зависит от длительности простоя для печей, работающих непрерывно, она может составить 4—8% общего расхода тепла. [c.98]

Полупроводниковые кристаллы-активные среды полупроводниковых лазеров. Излучение в них генерируется в результате переходов между энергетич. уровнями зоны проводимости и валентной зоны. Иссюльзуют [юлу-проводники типа А В , А "В , А В . Активные элементы изготовляют из монокристаллов (напр., dS, GaAs, InAs, PbS), содержащих в своем объеме области, для к-рых характерен электронно-дырочный переход (р - и-переход), и из кристаллич. гетероструктур, образованных чередованием кристаллич. слоев, различающихся по хим. составу, но имеющих одинаковый период кристаллич. решетки. Наиб, распространены гетероструктуры, образованные слоями полупроводников типа А "В на основе арсенидов, фосфидов, антимонидов Ga и А1 и их твердых р-ров. Гетероструктуры получают также на основе многокомпонентных (тройных и более) твердых р-ров замещения (напр., Al,Ga, As), в к-рых при изменении состава в широких пределах период решетки не меняется. Полупроводниковые монокристаллы [юлучают из особо чистых исходных в-в кристаллизацией из расплавов (метод Чохральского, горизонтально направленная или зонная кристаллизация в контейнере, бестигельная зонная плавка) и эпитаксиальным выращиванием тонких кристаллич. слоев при кристаллизации из газовой фазы или расплавов твердых р-ров. Необходимые характеристики достигаются введением примесей в расплав или методом ионного внедрения примесных атомов. В качестве легирующих примесей используют, напр., элементы П (Zn, d, Mg акцепторы электронов), IV, VI (Sn, Те, Se, S доноры) групп. Благодаря разнообразию полупроводниковых кристаллов созданы лазеры, излучающие в диапазоне длин волн 0,3-30 мкм, обладающие малой инерционностью ( 10 с) и высоким кпд (до 50%), работающие как в импульсном, так и в непрерывном режиме (мощности 10 Вт при длительности импульса 3 НС и 10 Вт соответственно). Лучевая прочность полупроводниковых Л. м. ограничивает выходную мощность лазеров. [c.566]

Основным параметром температурного режима работы надфурменной части ванны является среднемассовая температура содержащихся в ней продуктов, так как из-за их интенсивного перемешивания температурное поле газожидкостной среды практически однородно. Температуру в барботажном слое определяют экспериментально, измеряя с помощью термопар погружения, или рассчитывают по данным материального и теплового балансов плавки, которые обычно составляют для тех периодов, когда в течение длительного времени непрерывной работы печи ее режимные параметры остаются неизменными во времени. Потери тепла через стенки водоохлаждаемых кессонов определяют эмпирическим путем. По данным измерений плотность теплового потока, отводимого через кессоны, составляет величину порядка 110-303 кВт/м . Количество тепла, теряемого через неохлаждаемую футеровку, нетрудно определить, используя расчетные методы. [c.464]

Газокислородные горелки находят разнообразное применение в металлургии. В мартеновских и двухванных сталеплавильных печах они применяются в качестве сводовых горелок в период завалки и плавления шихты. По данным немецких исследователей, применение тороидальных газокислородных горелок на печи, работающей скрап-рудным процессом, обеспечивает сокращение длительности плавления на 30 %, доводки на 17 %, увеличение скорости окисления углерода на 30 % с возможным увеличением производительности печи до 50 % и одновременным снижением расхода топлива. Учитывая очень большое пылеобразование при продувке ванны кислородом, применение вместо продувки и продувочных фурм газокислородных горелок следует в экологическом отношении рассматривать более целесообразным и считать за возможную альтернативу продувке. На Северском трубном заводе с успехом применялись качающиеся (с переменным при перекидке клапанов угаом наклона) сводовые газомазутные горелки с выхлопными трубами (конструкции УПИ-СТЗ) с распыливанием мазута компрессорным воздухом или природным газом и подачей кислорода. При этом продолжительность плавки сократилась на 30 мин со снижением удельного расхода топлива на 5 кг у.т./т. Расчеты и опыт работы мартеновских печей свидетельствует о целесообразности применения сводового светящегося факела. На мартеновских печах завода Амурсталь с успехом применялись неподвижные сдвоенные сводовые горелки с переменным, изменяющимся при перекидке клапанов по ходу движения основного факела, угаом наклона факела. Это достигалось установкой в одной сводовой фурме скрещивающихся под определенным угаом выходных сопел двух горелок (в разработке завода, УПИ и УЭЧМ). [c.503]

Переход угля в пластическое состояние не следует рассматривать, как иногда делают, как процесс плавления угля в целом или отдельных его составных плавких частей (биту-мав, сапропелитовых компонентов и т. п.), которые в свою очередь растворяют неплавкие части угля. Фактически переход угля в пластическое состояние представляет собой процесс разложения угля, при котором образуются вещества меньшего молекулярного веоа, которые имеют жидкое агрегатное состояние или способны в отличие от угля плавиться. При дальнейшем термическом разложении угля эти вещества разлагаются или вступают в реакцию поликонденсации с образованием, как было выше сказано, полукокса, а затем кокса. От термической устойчивости веществ, составляющих пластическую массу, зависит длительность периода минимальной вязкости угля. [c.344]

Использующиеся на практике сублимационные испарители хрома разработаны Робертсом и Виа [75]. Как показано на рис. 14, хромовый стержень крепится внутри цилиндра, имеющего две стенки. Последний изготовлен из листового тантала толщиной 0,05 мм (наружный цилиндр) и 0,13 мм (внутренний цилиндр) цилиндры для создания электрического контакта соединены точечной сваркой. Так как испаритель компактный и хорошо экранирован, то потребляемая им мощность меньше 750 Вт. Сублимация происходит со всей площади поверхности хромового стержня, который равномерно нагревается излучением. Поэтому отражения частиц хрома не происходит и скорости испарения в течение длительного периода времени постоянны. Увеличивая напряжение питания испарителя, можно получить скорости осаждения пленок до ЮОА/с и более для типичных расстояний обычной колпачной установки. Емкость испарителя составляет по крайней мере 50% от первоначального количества испаряемого вещества. Стержни могут быть приготовлены из порошка хрома путем спрессовывания и спекания, однако наиболее чистые пленки получают из стержней, очищенных зонной плавкой. Сублимационные испарители часто применяются для испарения термически стойких соединений. Эти соединения обычно существуют либо в виде порошков, либо в виде неплотно спеченных кусков, содержащих большие количества абсорбированных или акклюди- [c.60]

Следует коротко остановиться на вопросе о применении свода (крышки) в открытых печах. Назначение свода — уменьшение тепловых потерь на излучение с открытой поверхности металла в тигле. При плавке стали в тигельных индукционных печах большую часть времени плавки составляет период расплавления, в течение которого расплавившийся металл скопляется в нижней части тигля, а верхняя часть его заполнена еще нерасплавившейся и частично не нагревшейся шихтой, которая и поглощает значительную часть излучения из печи поэтому в период расплавления свод не нужен. Лишь после расплавления всей шихты тепловые потери па излучение не поглощаются шихтой, и целесообразно печь закрыть сводом. Однако последний период имеет малую длительность, и общие потери на излучение вследствие этого невелики. Кроме того, следует учесть, что шлак в индукционных печах имеет сравнительно низкую температуру и поэтому, покрывая всю поверхность металла, является своего рода теплоизоляцией или экраном, уменьшающим излучение с поверхности металла. [c.208]

Следующим из недостатков в работе мартеновских печей является система подачи шихты к печам, вызывающая длительный процесс завалки шихты, тогда как применение кислорода дает возможность 1троводить эту операцию в значительно меньший период времени. Назрела необходимость таких изменений в конструкциях печи, завалочных машин, в системе подачи шихты, а также в методах подготовки шихты к завалке в печь, которые позволили бы производсть завалку со скоростью 6—8 т]мин. Это-даст возможность, не увеличивая степени обогащения дутья кислородом, а лишь за счет небольшой форсировки теплового режима, обеспечить продолжительность плавки не более 5,5—6 час. для печей с садкой 200—250 т. [c.142]

При скрап-рудном процессе и при содержании в шихте 65— 70% жидкого чугуна относительное время, в течение которого возможна продувка ванны, составляет только 51— 65% от общей длительности плавки. Так, по опыту завода Запорожсталь , на плавках, проводимых без применения кислорода, общая продолжительность периодов с жидкой ванной, пригодных для продувки, составляет 51,8—53,7%. В случае обогащения дутья кислородом до содержания 25—26% в завалку, прогрев и плавление общай продолжительность периодов с жидкой ванной, когда возможна продувка, повышается до 60,0—64,6%. [c.196]

В табл. 10.7 и далее приняты следующие обозначения /пс — номинальный трк плавкой вставки предохранителя, А /р — номинальный ток теплового или комбинированного расцепителя. А /уст,э,о — ток уставки (срабатывания) электромагнитного расцепителя мгновенного действия. А 1так — расчетный ток нагрузки, А / ом,э — номинальный ток электроприемника. А / уск — пусковой ток коротко-замкнутого электродвигателя или другого электроприемнн-ка, А — наибольший пусковой ток одного электродвигателя в данной группе при одновременном запуске группы электродвигателей суммарный пусковой ток этой группы. А — расчетный ток остальных электродвигателей группы, работающих в длительном режиме. А а — коэффициент, зависящий от условий и длительности пускового периода. Может приниматься равным 2,5 во всех слу- [c.186]

И сравнить с показателями действующих ИТП. При заданной длительности плавки Tjjjj (по условиям принятой технологии выплавки ста-пи) и энергетического периода Тд = - (т + т ,) и значения принимаемому по аналогии с действующей ИТП, активную мощность, выделяемую в металле можно определить по формуле, кВт [c.159]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология