Экспериментальные характеристики насосов

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСОСОВ [c.350]

Различают теоретические и экспериментальные характеристики насосов. [c.53]

Характеристика зависит от типа насоса,, его конструкции и со-отнощения размеров его основных узлов и деталей. Различают теоретические и экспериментальные характеристики насосов. [c.50]

Обобщение экспериментальных характеристик насосов с < 0,55 (Ке> 10 ) дает следующую формулу для расчета напорной характеристики [c.53]

На рис. 108 приведены экспериментальные характеристики насоса С-5/200. На графике нанесены три группы кривых Q — Н — зависимость давления, создаваемого насосом, от его производительности Q — N — потребляемая насосом мощность в зависимости от производительности Q — т) — полученная расчетным путем кривая к. п. д. [c.195]

В динамических насосах при постоянных частоте вращения, размерах рабочих органов, вязкости и плотности существует определенная зависимость параметров от подачи Q (рис. 2.2, а). Кривая H= f(Q), называемая напорной характеристикой, имеет особое значение при эксплуатации насосов. Характеристики насоса обычно получают экспериментально. Кривые H Q), N Q) hti(Q) характеризуют энергетические качества насоса кривая Hb Q) дает представление о всасывающей способности насоса. [c.57]

Теория подобия имеет большое значение при проектировании и экспериментальном исследовании лопастных насосов. Теория подобия дает возможность по известной характеристике одного насоса получить характеристику другого, если проточные полости обоих насосов геометрически подобны, а также дает возможность пересчитать характеристику насоса с одной частоты вращения на дру- [c.188]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК НАСОСОВ [c.232]

Экспериментальное определение характеристик насосов [c.233]

При рассмотрении характеристик насосов — теоретических [см. (10-47)] и экспериментальных (см. рис. 12-1, 12-2), было установлено, что напор, развиваемый лопастным насосом, существенно зависит от подачи. В связи с этим, имея характеристику насоса, нельзя заранее сказать, какая будет обеспечиваться подача при [c.237]

Форма лопастей рабочего колеса определяется гидромеханическим расчетом и экспериментальной отработкой, однако основными ее показателями являются углы б] и ба (рис. 3-1). Угол 61 должен удовлетворять условию безударного входа для расчетного режима (задается значениями п и Q). Угол 62 оказывает сильное влияние на развиваемый напор и на форму характеристики насоса, этот вопрос будет рассмотрен далее. [c.335]

По формулам, приведенным в предыдущих разделах, легко получить зависимость теоретического напора от величины идеальной подачи Q или, зная утечки, от величины подачи насоса Q при постоянной частоте вращения п. Для получения напорной характеристики насоса необходимо знать зависимость отдельных составляющих гидравлических потерь от величины подачи. В первом приближении целесообразно разделить суммарные гидравлические потери на две составляющие на участке от точки измерения давления на входе в насос до выходного сечения рабочего колеса и на участке от выходного сечения рабочего колеса до точки измерения давления на выходе из насоса. Первую составляющую будем называть потерями в лопастном или рабочем колесе АН/ , а вторую - потерями в отводящем устройстве (спиральный отвод и диффузор) AHq. Иногда следует отдельно учесть потери во входном устройстве. Для экспериментального разделения потерь необходимо провести измерение величины напора за колесом, которое можно организовать либо в абсолютном, либо в относительном движении, И те, и другие измерения показали, что в доста- [c.57]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЛАБИРИНТНЫХ НАСОСОВ И ИХ СРАВНЕНИЕ С ТЕОРЕТИЧЕСКИМИ [c.23]

В качестве примера на фиг. 17 н 18 приводятся характеристики двух насосов, снятые при п = 1450 об/мин я п = 2900 об/мин. Здесь же штриховыми линиями показаны характеристики насоса, полученные пересчетом по оборотам (см. формулы (30) — (32)) с п = 1450 об/мин на п = 2900 об/мин. Как видно из графиков, кривые Q—Я, Q—. /, пересчитанные и снятые экспериментально, совпадают вполне удовлетворительно, что подтверждает справедливость пересчета по подобию лабиринтных насосов. [c.28]

Вначале следует рассмотреть гидравлический расчет нового варианта лабиринтного насоса по формулам и кривым, приведенным в гл. I и II, без использования экспериментальной характеристики какого-либо варианта лабиринтного насоса. [c.51]

Установленные экспериментально показатели работы насосов различных марок приводятся в каталогах в виде таблиц и графиков, называемых рабочими характеристиками насосов (рис. 5.11) [15, 19]. Пределы использования центробежных насосов при неизменной частоте вращения можно значительно расширить не только работой на довольно большом участке кривой H = f Q) но и уменьшением внешнего диаметра рабочего колеса. [c.151]

Кавитация в насосах возникает в условиях, когда давление в потоке снижается до давления насыщенных паров перекачиваемой жидкости. При кавитации возникает сильный резкий шум, вибрации, снижается к. п. д., что может вызвать интенсивный износ рабочих органов насоса. Чтобы избежать возникновения кавитации, необходимо ограничивать высоту всасывания Нз насоса (рис. 15-29). Для определения допустимой высоты всасывания используется один из двух кавитационных показателей, которые устанавливаются экспериментальным путем и даются на характеристиках насосов [c.293]

Вследствие потерь напора в насосе практически зависимость напора насоса от его производительности представляет собой не прямую (IV, 5), а выпуклую кривую Я (рис. 28). Эта кривая, называемая рабочей характеристикой насоса, для каждого насоса определяется экспериментально. Действительные затраты электроэнергии в приводе насоса N определяются по формуле [c.80]

Регулировочную характеристику с достаточной точностью можно построить, имея экспериментально полученную характеристику насоса при одном значении /г, используя уравнения подобия (12) при Я 1. Точность пересчета несколько снижается при /я > 2. По полученным кривым Я = / (Q), N = f (Q) строят зависимость 11 == f iQ). Мощность трения в подшипниках и сальниках определяют расчетным путем (см. гл. VI). [c.135]

Пересчитывают характеристики насоса, полученные при работе на воде, на характеристики, которые должны быть получены при работе насоса на вязкой жидкости при помощи поправочных коэффициентов, определяемых экспериментально. [c.145]

Экспериментальные исследования насосов проводят с целью получения новых, более совершенных форм проточной части и характеристик насосов, отработки и исследования условий работы основных узлов и деталей насосов. [c.275]

Для анализа характеристик насоса и нахождения связи между получаемыми экспериментальным путем расчетными коэффициентами выражение для коэффициента быстроходности [уравнение (5. 9) ] может быть преобразовано так,, что в него будут входить безразмерные величины напора t J и подачи Ф вместо непосредственно измеряемых величин подачи в м сек и напора в м. [c.89]

ПОЛНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА НАСОСА МЕТОДЫ ИЗОБРАЖЕНИЯ РЕЗУЛЬТАТОВ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ [c.270]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК НАСОСА [c.103]

Экспериментальное определение характеристик насоса и гидромотора 105 [c.105]

Обобщены экспериментальные данные по изотермам адсорбции газов на микропористых адсорбентах, позволяющие рассчитать предельное давление насоса. Подробно рассмотрены общие закономерности изменения давления в адсорбционном насосе при поступлении газа с постоянной скоростью, что позволяет выбрать наиболее эффективный адсорбент и рассчитать скоростную характеристику насоса в динамической вакуумной системе. Приведены наиболее рациональные конструкции насосов, даны рекомендации по их эксплуатации. Книга рассчитана на инженерно-технических работников, занимающихся конструированием и эксплуатацией вакуумного оборудования. [c.2]

Так как давление, создаваемое адсорбционным насосом, возрастает с увеличением количества откачанного газа, то скорость откачки насоса сложно измерять методами постоянного давления и, особенно, постоянного объема. Наиболее правильным является метод постоянного потока, который позволяет изучить скоростную характеристику насоса, а также изменение ее во времени и с увеличением количества откачанного газа кроме того, этот метод позволяет экспериментально получить критериальные данные по кинетике адсорбции газов. Это дает возможность рассчитать давление и скорость откачки насоса, если известна величина натекания газа [17]. Методика определения основных кинетических характеристик адсорбции газов при постоян- ном натекании рассмотрена в гл. П1. [c.91]

В табл. 12 приведена энергетическая характеристика насоса при предельной производительности 19,8 кг/ч, соответствующей точке перехода рабочего участка характеристики в перегрузочный. Для сравнения показателей работы экспериментального насоса с данными по пароэжекторным насосам, применяемым за рубежом, в этой же таблице дана энергетическая характеристика пароэжекторного насоса фирмы Эллиот (США). [c.104]

Таким образом, возникновение и последующий рост кавитационных областей в рабочем колесе насоса, а также влияние этого роста на внешние характеристики насоса является вопросом большой важности, так как, с одной стороны, эта информация должна входить в исходные данные для расчета, а, с другой стороны, кавитационные процессы, происходящие в сложных гидравлических системах, не поддаются теоретической обработке. В связи с этим до настоящего времени определение параметров, характеризующих степень развития кавитации, производится, в основном, экспериментально в лабораторных условиях с последующим пересчетом или непосредственно на натурной машине. [c.18]

Сталь и Степанов [152] экспериментально показали некоторое улучшение кавитационных характеристик центробежного насоса при перекачке горячей воды. Кроме того, они подсчитали величины предложенного ими термодинамического критерия кавитации В для воды при различной температуре и бутана при t = 2 ° С (см. табл. 7) оказалось, что значение критерия В для холодного бутана равняется значению В для воды при температуре t = 149° С. На этом основании было сделано предположение, что кавитационные характеристики насоса при перекачке холодного бутана аналогичны характеристикам того же насоса при перекачке воды высокой температуры I = 149° С, т. е. несколько лучше, чем в случае холодной воды. [c.126]

Фиг. 119. Схема экспериментального стенда для снятия характеристик насосов I — герметичный резервуар 2 — кавитирующий элемент 3 — расходомер =120 л/сек

В работе [17] сравниваются экспериментальные характеристики лабиринтного и вихревого насосов и отмечается их сходство. На этом основании была предпринята попытка рассмотреть рабочий процесс лабиринтного насоса с использованием уравнения моментов количества движения так, как это было сделано Пфлейдерером для вихревого насоса [4]. При построении характеристики H Q) этим методом необходимо знать уже два опытных коэффициента, в отличие от методики, изложенной в подразд. 1—7. Кроме того, характеристика получается в виде прямой линии, что не соответствует криволинейной форме характеристик лабиринтно-винтовых устройств и условиям их пересчета по подобию. Автором при испытании одного образца лабиринтного насоса были получены характеристики H Q), близкие к прямолинейным. Это можно объяснить большими гидравлическими потерями в отводе насоса, который представлял собой узкую кольцевую щель. [c.23]

На рис. 10.37 приведены экспериментальные характеристики шестеренчатого насоса, предназначенного для перекачивания ПЭНП [33]. Насос имеет двойные геликоидальные шестерни диаметром 14,2 см и шириной 11,4 см, с числом зубьев 14, высотой зуба 1,7 см и углом спирали 30°. Теоретические характеристики насоса имеют вид прямых линий. Экспериментальные точки располагаются выпге [c.354]

Рассмотрим типичные образцы экспериментальных характеристик. На рис. 10-7 показана характеристика центробежного насоса (тип К и КМ) для =1 450 об1мин. Диаметр входного патрубка 150 мм (6X25), внешний диаметр рабочего 264 мм. На характеристике даны все наиболее важные величины Н, Ы, г и в зависимости от подачи 0. Рекомендуе- [c.355]

Излагаемые экспериментальные данные динамических насооов с вихревыми вакуумными колесами получены при их работе на режиме вакуум-насоса при одновременном действии центробежного и вихревого вакуумного колес. При этом определялись наивыгоднейшие геометрические размеры вакуумной ступени и исследовалась ее работа в различных схемах включения. Испытания вакуумных ступеней проводились при различных геометрических размерах рабочей части бокового канала, колеса и конструкции всасывающей камеры. Кроме того определялось влияние боковых и радиальных зазоров между стенками корпуса и колесом на гидравлические и вакуумные характеристики насоса. [c.42]

Стендовые испытания насосов на различных гидросмесях показали, что крупность твердых частиц в гидросмеси не оказывает существенного влияния на характеристики насоса. Это объясняется значительными скоростями движения гидросмеси в насосах (до 20 м/с). На основании обработки экспериментальных данных А. П. Юфин [85] предложил следующую методику приведения характеристик центробежных насосов, снятых на воде, к условиям их работы на гидросмесях. [c.112]

Результаты испытания одного из лабиринтных насосов с указанными устройствами представлены на фиг. 34. Здесь же изображены теоретические значения напора насоса Яг и коэффициента увлечения ц т Из графика фиг. 34 видно сильное влияние отвода на характеристики насоса. При этом, как и следовало ожидать, чем меньше гидравлические потери в насосе, тем ближе экспериментальные характеристики к теоретическим. Лучшие результаты получены с направляющим ацпаратом. Испытания со спиралью дали худшие результаты, однако они объясняются недостаточной пропускной способностью спирали, которая была рассчитана на значительно меньшую подачу насоса. Отсюда потери трения жидкости (вихревые и трения о стенки) в спирали получились больше, чем в обычном патрубке (характеристика без специального отвода). [c.44]

Для экспериментального определения полных характеристик насоса требуется оборудование, которое обычно отсутствует на испы-19 . 291 [c.291]

При экспериментальных исследованиях лопастных насосов большое значение имеет теория подобия. Теория подобия дает возможность по известной характеристике одного насоса получить характеристику другого насоса, геометрически подобного первому. Это позволяет исследовать проектируемый насос в модели, что сильно облегчает и удешевляет экспериментальную разработку крупных пасосов. Теория подобия дает также возможность пере-счиггать характеристику насоса с одного числа оборотов на другое. Это имеет большое значение при проведении эксплуатационных расчетов. [c.141]