Ректификация рабочая линия

Отметим, что в отличие от абсорбции при ректификации рабочие линии располагаются ниже линии равновесия. [c.121]

Для практически нерастворимых жидкостей процесс экстракции в тарельчатых колоннах со ступенчатым контактом фаз анализируется в координатах у, у - х (рис. 7.15) аналогично процессу непрерывной абсорбции или ректификации. Рабочая линия при экстракции располагается ниже равновесной кривой, поскольку действительное содержание целевого компонента в экстрагенте меньше, чем равновесная с концентрацией в рафинате, в силу большей растворимости компонента в экстракте, и поэтому целевой компонент переходит из исходного растворителя в экстрагент. [c.459]

Если разделению подвергается бинарная смесь, и коэффициент относительной летучести в достаточной степени точности может быть принят постоянным, то минимальное число тарелок (при бесконечном флегмовом числе), необходимое для обеспечения разделения в заданных пределах, определяется по уравнению Фенске (495). Как и для обычной ректификации, рабочие линии укрепляющей и исчерпывающей частей колонны пересекаются в точке состава исходной смеси. Это условие определяет положение тарелки питания. [c.295]

МАТЕРИАЛЬНЫЙ БАЛАНС И УРАВНЕНИЯ РАБОЧИХ ЛИНИЙ ПРОЦЕССА РЕКТИФИКАЦИИ [c.107]

Для графического изображения ректификации в диаграмме у—х наряду с рабочими линиями необходима лини равновесия, выражающая связь между равновесными концентрациями встречных парового и жидкостного потока. [c.109]

Как рассчитывается кривая равновесия для процесса ректификации Как строятся рабочие линии [c.120]

Переходное состояние (нестационарный режим) тех элементов процесса, которые в химической промышленности служат для смешивания и разделения, можно описать с помощью зависимости (14-27), выведенной из уравнения (14-23). Таким образом, уравнение рабочей линии в случаях ректификации, адсорбции, сушки и т. д. может быть [c.308]

Угол а — минимально возможный угол наклона рабочей линии для верхней части колонны по отношению к положительному направлению оси абсцисс на диаграмме л —у. Выбор рабочего флегмового числа должен основываться на экономических соображениях сумма капитальных и эксплуатационных затрат на процесс ректификации должна быть минимальной (см. гл. УП). [c.62]

На рис. 24 представлены кривая равновесия для процесса ректификации в координатах у—л и рабочие линии верхней и нижней частей колонны, которые пересекаются в точке, отвечающей составу исходной смеси (питающей тарелки) х . [c.51]

Уравнение (286) по форме соверщенно аналогично уравнению рабочей линии для процесса обычной ректификации. Из этого уравнения видно, что ход рабочей линии процесса экстрактивной ректификации определяется отношением частей жидкости и пара, приходящихся на долю компонентов заданной смеси. Чем более летуч разделяющий агент, тем больи е [c.221]

Легко видеть, что в рассмотренном случае рабочие линии, процесса экстрактивной ректификации, выражаемые уравнениями (283), являются прямыми. [c.223]

Точку пересечения с, соответствующую у = 34,4, (см. рис. 59) соединяем с точкой а и получаем рабочую линию, характеризующую выбранные условия ректификации. Начиная от точки Ь, наносим теоретические ступени разделения, вписывая их между равновесной кривой и рабочей линией получим 10 теоретических ступеней разделения. [c.101]

Через точки а (хе = 96%) и Ь (хг = 81%) проводят рабочую линию процесса ректификации для укрепляющей части колонны. Эта линия пересекает ось ординат в точке с, которой соответствует у = 59,8% (мол.). По уравнению (78) вычисляем минимальное флегмовое число [c.104]

Влияние температуры исходной смеси при непрерывной ректификации на положение рабочей линии процесса в обогащающей части колонны. [c.106]

Если на кривой равновесия для какой-либо смеси имеется точка перегиба, например для смеси этанол—вода, то число теоретических ступеней разделения определяют методами, описанными в разд. 4.7.1 и 4.7.2. Однако при этом вводятся следующие ограничения, а именно концентрация легколетучего компонента в головном продукте % должна быть меньше концентрации в азеотропной точке, а при определении минимального флегмового числа рабочую линию процесса ректификации для укрепляющей части колонны следует[проводить по касательной к кривой равновесия (рис. 65). Если провести рабочую линию а—с , как обычно, от точки а через точку Ь , то на кривой равновесия получатся три точки пересечения Ь , и Ь . Даже при некотором увеличении флегмового числа, начиная с его минимального значения, этой рабочей линии соответствует бесконечно большое число теоретических ступеней разделения. Чтобы получить конечное число теоретических ступеней, необходимо перейти от минимального флегмового числа, соответствующего касательной к кривой равновесия (рабочая линия а—с), к несколько большему флегмовому числу, определяемому рабочей линией а—с после этого можно строить [c.107]

Иначе протекает процесс в насадочной колонне. Изменение концентрации здесь в каждом слое между сечениями Уг и у пропорционально у — у. Только когда кривая равновесия и рабочая линии расположены параллельно (см. рис. 796), имеет место случай, при котором ЧЕП и число теоретических ступеней разделения п совпадают, поскольку в рассматриваемой области концентраций разность у — у остается постоянной. Такая зависимость наблюдается при ректификации идеальных смесей, компоненты которых имеют мало различающиеся температуры кипения. Подобные смеси. используют главным образом при испытании колонн. Вообще, по обогащающему эффекту единица переноса идентична теоретической ступени разделения, рассчитанной для разности концентраций у —у, являющейся средней между значением у —у1 и соответствующей разностью концентраций у1—уь в конце единицы переноса [71]. [c.123]

С помощью диаграммы равновесия пар — жидкость определим условия ректификации, как это описано в разд. 4.7.1. Рабочая линия процесса ректификации для укрепляющей части колонны [хв = 60% (мол.) и % = 99% (мол.)] пересекает ось ординат в точке у = 32. Из (78) следует [c.187]

Из уравнения (XIV,25) рабочей линии для верхней части колонны или из уравнения (XIV,32) для нижней части колонны следует, что составы паров и жидкости лежат на одной прямой. При этом для нормального течения процесса ректификации должны выполняться следующие условия [c.263]

Если рабочая линия располагается выше линии равновесия (процесс абсорбции), как это показано на рис. Х-7, то построение ступенек ведут слева направо. Если рабочая линия располагается ниже линии равновесия (процесс ректификации), то построение ступенек ведут справа налево. [c.676]

Рабочие линии процесса ректификации в у — а -диаграмме [c.297]

Уравнения, связывающие рабочие концентрации, в процессах ректификации многокомпонентных смесей. Составляя материальный баланс для каждого компонента смеси, аналогично уравнениям рабочих линий в случае разделения бинарной смеси получим [c.301]

При постоянном флегмовом числе наклон рабочих линий не зависит от концентраций. Пусть в первый момент ректификации концентрация летучего в кубовой жидкости составляет величину Xf, [c.304]

Уравнения (19-9) и (19-10) являются уравнениями рабочей линии процесса ректификации. По форме они аналогичны урав- [c.672]

При периодическом процессе ректификации в колонне происходит только укрепление паров поэтому всей колонне соответствует одна рабочая линия, определяемая уравнением (19-13). [c.698]

Чтобы предотвратить изменение состава дистиллята в ходе процесса ректификации, надо увеличивать флегмовое число. При этом точка С (рис. 19-22,6) пересечения рабочей линии с диагональю остается неподвижной, а рабочая линия поворачивается около этой точки в соответствии с изменением величины R. На рис. 19-22,6 показаны также два положения рабочей линии, соответствующие начальному и конечному моментам ректификации. Число единиц переноса для всех положений рабочей линии одинаково, флегмовое же число увеличивается от Ri (в начальный момент) до R2 (в конечный момент). [c.699]

Задаваясь значениями Р, равными 10, 5, 3 и 2, строим на I/—л-диаграмме соответствующие им рабочие линии и, вписывая ступеньки , отвечающие числу единиц переноса п = 8, находим составы х жидкости в кубе для различных стадий ректификации (для упрощения на рис, 19-23 сделано построе- [c.701]

С другой стороны, для протекания процесса ректификации необходимо, чтобы состав паров у , поступающих в концентрационную часть колонны, удовлетворял условию (ГУ.21). При уменьшении потока флегмы рабочая линия ОВ верхней части колонны будет перемещаться вверх, поворачиваясь вокруг точки О (см. рис. 1У-9). При этом составы паров у , у и [c.116]

Следовательно. да1шый режим возможен лишь на бесконечном числе ступеней. Он эквивалентен режиму ОПК в ректификации. Рабочая линия конденсации и испарения на диа1фамме X - У для этого режима совпадает с кривой равновесия. [c.42]

Принципиальные технологические схемы ректификации 3. Материальный баланс и уравнения рабочих линий процесса рект [c.247]

Установка представила собой модель исчерпывающей части экстрактивно-ректификационной колонны. Отбираемый из верха колонны пар конденсировался, конденсат смешивался с жидкостью, отбираемой из куба, и эта смесь подавалась в верх колонны. Благодаря этому легко обеспечивалась стабильность режима процесса. При установившемся режиме измерялись расходы материальных потоков и отбирались пробы жидкости и пара с каждой тарелки. Обработка опытных данных производилась графическим методом Мак-Кэба и Тиле, поскольку разделяемая смесь являлась бинарной. Данные опытов показали, что рабочая линия процесса ректификации, выраженная в относительных концентрациях изобутана в углеводородной смесч, во всех случаях близка к прямой. [c.264]

Различия в мольных энтальпиях испарения могут оказывать заметное влияние на число теоретических ступеней разделения особенно при малых флегмовых числах или при малой относительной летучести компонентов и высокой разделительной способности колонны. Графический метод Мак-Кэба и Тиле в этом случае заметно усложняется, так как при этом рабочие линии процесса ректификации не являются прямыми. Однако видоизменение метода Мак-Кзба и Тиле, предложенное Фишером [134], относительно упрощает графические построения. Биллет [135] вывел уравнения для расчета рабочих линий, соответствующих процессу ректификации бинарных смесей при различных мольных энтальпиях испарения компонентов. Тум [136] разработал метод прямого расчета числа теоретических ступеней разделения при ректификации идеальных бинарных смесей с конечным флегмовым числом, в котором учтены различия в энтальпиях испарения. [c.98]

Рабочие линии процесса ректификации смеси бензол—толуол в обогащающей части колонны для различных флегмовых чисел. [c.102]

Рабочая линия а—с, соответствующая конечной стадии разгонки, пересекает ось ординат в точке 48% (мол.), а вертикальную линию, проведенную через = 81% —в точке Через точку XJ = 0,5% проводят линию, параллельную оси ординат, до пересечения с диагональю в точке е. Соединяют точки иен получают прямую, которая является рабочей линией процесса ректификации для исчерпывающей части колонны. Начиная от точки (1, вычерчивают ступени разделения для укрепляющей части колонны. Эти ступени располагаются между кривой равновесия и рабочей линией 1—й для укрепляющей части колонны достаточно иметь 4 ступени разделения. Затем откладывают ступени разделения от точки (1 вниз и между равновесной кривой и рабочей линией процесса для исчерпывающей части колонны (1 — е получают всего 13 ступеней. Если кривая равновесия построена в мелком масштабе (примерно 25x25 см) или подходит очень близко к диагонали, то рекомендуется участок диаграммы, лежащей между 10 и 0%, отдельно вычертить в большем масштабе, как это показано в левой части рис. 63 такой прием облегчает построение ступеней разделения. [c.105]

Для конечного флегмового числа рассчитать ЧЕП по такому же методу значительно сложнее [71]. Чильтон и Кольборн [163] описали приближенный графический метод расчета ЧЕП, который представляет собой дальнейшее развитие метода Мак-Кэба и Тиле. Он пригоден для всех смесей, для которых известна кривая равновесия. При этом в рассматриваемом интервале концентраций рабочая линия процесса ректификации для укрепляющей части колонны не должна подходить слишком близко к кривой равновесия. Задача сводится к тому, чтобы подобрать подходящее среднее значёние движущей силы, совпадающее с величиной обогащения, соответствующей единице переноса. На диаграмме равновесия в обычном порядке вычерчивают рабочую линию и через точку проводят вертикальную линию, которая пересекает рабочую линию в точке а кривую равновесия — в точке Уь На рис. 79 такое построение схематически пояснено для отдельного участка диаграммы равновесия при этом на рис. 79а кривая равновесия проходит менее круто, чем рабочая линия, а на рис. 796 линии параллельны между собой. [c.125]

Укажем еще на два метода расчета числа теоретических ступеней, которые не зависят от конструктивных особенностей колонны и поэтому могут применяться как для тарельчатых, так и для насадочных колонн, а также для колонн с другими видами насадок. Меркель [167] разработал метод, в соответствии с которым процессы противоточного массообмена представляют в энталь-пийной диаграмме Н—х—г/. По ней находят изменение состава жидкости и пара, их количества, а также подводимую и отводимую теплоту (рис. 80). К сожалению, получено незначительное число энтальпийных диаграмм, и применение этого метода ограничивается небольшим числом смесей. Некоторые сведения по этому методу можно найти в литературе [73, 75, 103]. Биттер [261 ] дал сводку различных приемов вычислений для определения числа теоретических ступеней разделения при ректификации бинарных смесей эти приемы основаны только на уравнениях рабочих линий и служат основой для графических методов решения с применением энтальпийной диаграммы. [c.126]

Процесс ректификации осуществляется при контактировании потоков пара или газа и жидкости, которые имеют разные составы и температуры пар (газ) имеет более высокую температуру, чем вступающая с ним в контакт жидкость. Движущими силами процесса ректификации являются разности составов и температур контактирующих потоков пара или газа н жидкости. При достаточной продолжительности котакта пар и жидкость могут достичь состояния равновесия, при котором температуры потоков станут одинаковыми при этом их составы будут связаны уравнениями равновесия. Составы встречных (но не вступивших в контакт) потоков пара и жидкости связаны уравнениями рабочих линий. Такой схеме контактирования потоков пара и жидкости соответствует понятие теоретической тарелки , или теоретической ступени контакта , [c.112]

Трудности расчета Пт дпя периодической ректификации опреде-ляотся в первую очередь непрерывным изменением во времени состава кубовой жидкости и соответственно фпегмы по высоте копонны. С определенной степенью прибпиженности для. периодической ректификации используют метод графического расчета по Мак Кабэ и Тиле (построение ступенчатой пинии между кривой равновесия и рабочей линией орошения) (рис. 6.4). [c.147]

Для обеспечершя постоянного состава дистиллята процесс ректификации необходимо проводить при непрерывно изменяющемся флогмовом числе минимальном в нач (ле процесса и максимальном в конце. Для концентраций и Хр положение рабочей линии находится на основании соображений, изложенных ранее. При этом следует учитывать, что по мере отгонки летучего компонента концентрация его в кубе уменьшается до х , проходя через ряд промежуточных значений, например Х1, и т. д. [c.303]

Процесс ректификации может итти лишь в том случае, если движущая сила положительна, т. е. у > у. Поэтому положение рабочей линии АВ" С, при котором она выходит за пределы линии равновесия (т. е. на некотором участке у <у), практически невозможно. Крайним положением рабочей линии будет линия АВ"С в положении, когда она соприкасается с линией равновесия в одной точке В". В этом случае ректификация возможна, но так как в точке В" движущая сила равна нулю у = у ), то [c.676]

Это видно из рис. 19-22, а, на котором показаны два положения рабочей линии — для начального и конечного моментов ректификации. Так как флегмовое число не изменяется [R = onst), то угловой коэффициент рабочей линии остается без изменения, и все рабочие линии параллельны между собой. Точки пересечения рабочих линий с диагональю соответствуют составам дистиллята, который изменяется от Хр (в начальные момент) до Хр (в конечный момент). Число единиц переноса при всех положениях рабочей линии остается одинаковым. [c.699]

При расчете процесса периодической ректификации (при д р= onst) надО обычным способом определить флегмовое число и число единиц переноса дл г конечного момента ректификации. Далее задаются несколькими меньшими значениями R, строят соответствующие положения рабочей линии н, вписывая для каждого положения найденное ранее число единиц переноса, опреде- [c.699]

При расчете процесса периодической ректификации (при / = onst) флегмовое число н число единиц переноса находят обычным способом — либо для начального момента ректификации (по заданным Хр и Хр), либо для ее конечного момента (по заданным Хр и х. у Затем задаются несколькими промежуточными значениями Хр, строят промежуточные положения рабочей линии и, вписывая для каждого из них найденное ранее число единиц переноса, определяют составы х жидкости в кубе, отвечающие принятым значениям Xр. Для определения количества остатка пользуются уравнением [c.700]

Аналогично ведут расчет периодической ректификации и для процесса в барботажных колоннах. В этом случае находят необходимое число тарелок для конечного момента ректификации (при Хр= onst) и строят кинетические кривые для каждого положения рабочей линии, определяя составы х жидкости в кубе. Так же поступают и при R = onst с той разницей, что число тарелок в этом случае можно определять либо для начального, либо для конечного момента ректификации. [c.700]

При допущении о постоянстве относительных летучестей и флегмовых чисел по высоте соответствующей части колонны можно для расчета ректификации многокомпонентной смеси получить уравнения, аналогичные уравнениям для бинарных смесей, воспользовавшись преобразованиями исходных уравнений рабочей линии и равновесия, введенными Андервудом. [c.175]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология