Многокомпонентная ректификация температура процесса

Разработаны многочисленные методы расчета параметров процесса ректификации для идеальных многокомпонентных смесей, которые подробно изложены Торманном [177]-, а также Эллисом и Фрешуотером [178]. Особо следует отметить приближенную формулу Кольборна [179] и Андервуда [180], позволяющую определять минимальные флегмовые числа. Простой приближенный метод расчета минимального числа теоретических ступеней разделения при V = оо принадлежит Фенске [181], который с целью упрощения рассматривает многокомпонентную смесь как бинарную. При этом условно принимается, что в смеси преимущественно содержатся ключевые компоненты, температуры кипения которых образуют постепенно возрастающую последовательность, а разности температур кипения для различных соседних компонентов смеси примерно одинаковы. Если через обозначить содержание низкокипящего ключевого компонента, содержание которого в кубовом продукте невелико, а через х — содержание высоко-кипящего ключевого компонента, содержание которого невелико в головном продукте, то уравнение Андервуда—Фенске для расчета минимального числа теоретических ступеней разделения будет иметь вид [c.135]

При построении математической модели процесса разделения многокомпонентной смеси методом ректификации поступают так же, как при описании состояния равновесия в паро-жидкостной системе (см. гл. V) из уравнений материальных балансов по отдельным компонентам находят состав жидкой фазы, Х , а уравнения равновесия используют для определения состава пара, -У и температуры Т на тарелке. [c.160]

Методы расчета разделения бинарных и тройных систем, рассмотренные в предыдущих главах, можно довольно просто распространить на многокомпонентные системы для некоторых процессов, например абсорбции разбавленными растворами. Для других процессов, например многокомпонентной ректификации, расчет становится значительно более сложным. Такое различие можно отнести на счет влияния дополнительных компонентов на два основных этапа расчета любого процесса массопередачи расчет равновесия и материальный баланс. Если на равновесное распределение и материальный баланс какого-либо растворенного вещества значительно влияет присутствие других растворенных веществ, тогда в расчете должны учитываться эти взаимодействия. Но если на перенос какого-либо компонента не влияет одновременный перенос других, можно проводить расчет для каждого из компонентов независимо от остальных, за исключением таких величин, как расходы фаз, температура, давление и высота колонны или число ступеней. [c.682]

Для проведения проектных расчетов колонн многокомпонентной ректификации используется система программ, предназначенная для определения минимального флегмового числа и минимального числа ступеней разделения, а также профилей концентраций и температур по высоте колонны. Для реализации последних расчетов используются матричные и потарелочные методы расчета. Разработана также программа расчета двухколонной установки ректификации и программа расчета материальных балансов цеха разделения [296, 298]. Кроме всех уже отмеченных недостатков, следует отметить несколько неожиданный вывод о невозможности проведения расчета процесса ректификации с учетом кинетики массопередачи в многокомпонентных смесях [296, 298]. Нельзя не согласиться с тем, что теоре- [c.71]

Чистые бензольные углеводороды получают методом ректификации. Сущность процесса ректификации заключается в следующем при частичном испарении многокомпонентной смеси в парообразное состояние легче переходит бензол, имеющий более низкую температуру кипения, чем толуол и ксилолы. Поэтому в парах содержание бензола будет выше, чем в неиспарившемся остатке. При охлаждении образовавшихся паров в первую очередь подвергаются конденсации высококипящие компоненты смеси — толуол и ксилолы. Таким образом, путем частичной конденсации паров бензольных углеводородов можно еще больще увеличить концентрацию в них бензола. В процессе ректифи- [c.180]

Один из важных вопросов в практике ректификации связан с влиянием на процесс таких факторов, как агрегатное состояние и температура питания колонны. При многокомпонентной ректификации зависимость тепловых нагрузок на дефлегматор и кипятильник от температуры питания имеет тот же вид, что и для бинарной смеси с увеличением температуры питания нагрузка на кипятильник падает, тогда как нагрузка на дефлегматор увеличивается. Выбор оптимальной температуры подачи питания зависит от конкретных условий и в каждом случае может быть сделан в результате проведения серии расчетов. Термодинамические аспекты проблемы об оптимальном состоянии питающей смеси рассмотрены отдельно. [c.220]

Для глубокого охлаждения пирогаза в схемах его разделения методом низкотемпературной ректификации может быть применен разработанный автором и исследованный в лаборатории сжижения и разделения газов ИГ АН УССР однопоточный каскадный цикл [121, 122]. Обладая термодинамическими преимуществами обычного (многопоточного) каскадного цикла, он конструктивно оформляется как простой дроссельный регенеративный цикл. В качестве холодильного агента цикла служит многокомпонентная смесь предельных углеводородов (могут быть применены также и другие холодильные агенты, образующие идеальные растворы, например фреоны). Комбинированием состава углеводородов и давлений можно получить холод на любом температурном уровне в интервале до —160° С, а нри работе под вакуумом и ниже. Состав смеси и ее давление подбирают так, чтобы удовлетворять условиям теплообмена с минимальными разностями температур. Технологическое и конструктивное оформление одноноточного каскадного цикла таковы, что в нем производится дросселирование только жидкой фазы, что предопределяет высокое значение коэффициента термодинамической обратимости процесса. [c.223]

Весьма важными факторами, определяющими стоимость многокомпонентной ректификации, являются правильный выбор агрегатного состояния питающей смеси (температуры Ту) и места ее подачи в колонну (номера тарелки питания щ). Оптимальным параметрам процесса будет соответствовать минимальное значение определенной экономической функции, учитывающей стоимость энергии и капитальные затраты на осуществление процесса, например функции ф. [c.223]

Более совершенной с точки зрения вычислительных аспектов решения задачи расчета комплексов колонн ректификации многокомпонентных смесей произвольной сложности, а также возможности учета всех особенностей математического моделирования процесса многокомпонентной ректификации является система программ ДИСТИЛЛЯЦИЯ , разработанная на основе большого числа работ в области математического моделирования процессов ректификации [125, 130, 183—185,. 276, 300]. Система ДИСТИЛЛЯЦИЯ предназначена для решения задачи технологического расчета процессов разделения многокомпонентных смесей, в результате которого определяются составы и количества продуктов разделения, профили концентраций компонентов и температур по высоте каждого аппарата системы, тепловые нагрузки на конденсаторы и кипятильники всех колонн. Разработанные программы используются как основная подсистема анализа возможных вариантов организации процесса на стадии его проектирования, для решения задачи поиска оптимальных параметров технологической схемы и для непосредственного решения задачи проектирования отдельных колонн, под которой понимается определение [c.73]

ЗАКОНОМЕРНОСТИ ИЗМЕНЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ В ПРОЦЕССЕ МНОГОКОМПОНЕНТНОЙ РЕКТИФИКАЦИИ [c.48]

Методики расчета температур кипения, точки росы и паро-жидкостного равновесия рассмотрены отдельно, поскольку каждая из них входит как составная часть во все алгоритмы расчета процесса многокомпонентной ректификации. Обычно все компоненты описываемой системы летучи, т. е. могут присутствовать в обеих фазах. Однако в данной главе разбираются также случаи, когда легкие и тяжелые компоненты находятся в одной фазе. Принимается, что константа для каждого компонента г не зависит от состава и является только функцией температуры и давления, а энтальпии чистых компонентов не зависят от давления и являются только функцией температуры. Энтальпия смеси при заданной температуре Т берется как сумма произведений энтальпий чистых компонентов (определенных для данного значения Т) на их мольную долю в смеси. [c.24]

Расчет процесса абсорбции в простых колоннах может быть выполнен на основе метода Крейсера и различных его модификаций, фактически являющихся разновидностью рассмотренного ранее метода характеристической температуры для расчета процесса ректификации многокомпонентных и непрерывных смесей. Применение этих методов при расчете процессов абсорбции и десорбций позволяет с достаточной для практики точностью определять количества и составы продуктов, а также необходимые расходы абсорбента или отпаривающего агента. Сравнение различных аналитических методов расчета показало, что расчет по Крейсеру дает составы продуктов, близкие к реальным, не только для тощих, но и для жирных газов. [c.136]

Экстрактивную перегонку используют не только для разделения бинарных смесей, ее применяют также для выделения отдельных компонентов из многокомпонентных смесей, например бензола из нефтяных фракций [72]. Смеси насыщенных и ненасыщенных углеводородов с почти одинаковыми температурами кипения разделяются экстрактивной ректификацией в присутствии эфиров кетокислоты [73 ]. В последнее время большое значение приобретает разделение низших углеводородов i—Сз [74]. Кар-нер с сотр. [75] исследовал эффективность разделения смеси метилциклогексан—толуол в насадочных колоннах при экстрактивной ректификации с добавлением фурфурола на основании полученных данных были выведены уравнения для расчета процесса ректификации. [c.318]

При расчете процесса ректификации многокомпонентной смеси требуется определить диаметр аппарата, число единиц переноса (ступеней разделения), необходимое для осуществления заданного разделения, флегмовое число, распределение температур, потоков и концентраций компонентов по высоте колонны, тепловые нагрузки дефлегматора и кипятильника, а также установить место оптимального ввода питания в колонну. [c.505]

Проектный расчет ректификации многокомпонентных смесей в простых колоннах. Рассмотрим алгоритм проектного расчета процесса разделения многокомпонентной смеси в простой колонне, независимыми переменными которого являются данные по составу и расходу сырья, температура сырья и давление процесса, расход дистиллята О, флегмовое число Н, заданное содержание [c.162]

Таким образом, установлено, что построенная математическая модель многокомпонентной низкотемпературной ректификации позволяет рассчитывать оптимальный технологический режим процессов, прогнозировать эффективность при изменении составов и/или температуры входных потоков, орошения и куба колонны [c.66]

В химической технологии, в отличие от механической, рассматриваются процессы, в которых исходные материалы претерпевают превращения, не только вызывающие изменения физических свойств вещества, но и приводящие к образованию веществ другого состава, с новыми химическими свойствами, что может сопровождаться изменением их агрегатного состояния. При выборе аппаратов для проведения этих процессов необходим учет важнейших факторов температуры, давления, химических свойств вещества и других определяющих условий реализации химико-технологических процессов. Так, многие процессы могут быть реализованы различными методами (например, процесс разделения многокомпонентных систем - методами ректификации, экстракции, [c.10]

Рассмотренные диаграммы и зависимости упругости паров от температуры относятся к чистым индивидуальным веществам. При практическом осуществлении процессов испарения, ректификации и т. д., когда в качестве перерабатываемого сырья применяются многокомпонентные смеси, вопрос значительно осложняется. При выкипании многокомпонентной смеси состав жидкой и паровой фаз меняется, и по мере обеднения легкими составляющими температура кипения смеси растет. Таким образом, если в случае индивидуального вещества температура кипения зависит только от давления, то в случае сложной смеси она зависит также и от состава паровой и жидкой фаз, т. е. упругость паров является некоторой функцией температуры и соотношения компонентов в парах и в жидкости. Выведенные для индивидуальных веществ зависимости давления от температуры непригодны для сложных смесей даже при одинаковых средних температурах кипения, причем разница тем больше, чем шире границы кипения смеси. [c.176]

Значительное изменение составов на отдельных участках колонны обусловливает соответствующий профиль температур по высоте аппарата. Как видно из приведенного на рис. 56 графика для режима / = 4,42, температура в районе ввода питания рассмотренной выше этиленовой колонны (см. стр. 165 и 196) меняется на 55 темпера-15 °К. В нижней части колонны также турного профиля по высо-происходит резкое изменение темпе- те этиленовой колонны ратуры. Наличие скачка концентра- (У =4,42). ций и температур в процессе ректификации многокомпонентной смеси свидетельствует о термодинамических потерях. Поэтому вопрос о составах на тарелке питания приобретает важное значение для решения проблемы уменьшения расхода энергии при разделении смесей. [c.229]

Следовательно, жидкость и пар по всей высоте колонки обмениваются компонентами. Многократное повторение процессов испарения и конденсации приводит к тому, что наверху колонки концентрируется низкоки-пящий компонент, который и отбирается постепенно через конденсатор и холодильник в приемник, а в колбу стекает высококипящий компонент, который отбирается в виде остатка от перегонки. При ректификации бинарной смеси можно достичь практически полного разделения компонентов. Но чем более многокомпонентна смесь, тем труднее достичь четкости погоноразделения. Сложность многокомпонентной смеси определяется и числом компонентов, и близостью их температур кипения. Чем больше разность температур кипения компонентов, тем легче их четкое разделение. [c.114]

С точки зрения процесса ректификации водородное сырье следует рассматривать как многокомпонентную смесь, состоящую из следующих форм молекул (расположенных в порядке возрастания точек кипения) р-Но, 0-Н2, HD, o-D и (см. П. П1). Фактически при общем малом содержании дейтерия он весь находится в виде молекул HD таким образом, имеется тройная смесь p-Hg, o-Hj и HD. Реакция обмена между p-Hj и 0-Н2, а также HD и Н2 за время пребывания в ректификационной колонне при низкой температуре практически не идет, и эти формы молекул можно рассматривать как постоянные компоненты. Ввиду малой разницы упругости паров р-Н и 0-Н2 задача ректификации сводится к разделению смеси нормального водорода (75% 0-Н2 и 25% p-Hj) и HD. Конечно, в процессе ректификации будет иметь место какое-то накопление в кубе орто-водорода. [c.33]

Процессы азеотропной и экстрактивной ректификации почти никогда не используются самостоятельно, а являются стадиями технологических процессов разделения смесей. Естественно, поэтому, что эффективность и показатели процессов азеотропной и экстрактивной ректификации в большой степени зависят от показателей предшествующих и последующих стадий. Так, для успешного выделения путем азеотропной и экстрактивной ректификации отдельных веществ из многокомпонентных смесей, например из смесей углеводородов, важнейшее значение имеет предварительное выделение узкой фракции, являющейся в указанных процессах исходной смесью. Состав этой функции определяется требованиями к целевому продукту, составом исходной смеси и особенностями процесса азеотропной и экстрактивной ректификации. Так, экстрактивная ректификация широко применяется для выделения ароматических углеводородов из природных смесей. Последние, кроме ароматических, содержат парафиновые и нафтеновые углеводороды, отгоняющиеся при экстрактивной ректификации в виде дистиллата. Наличие этих соединений с температурами, превышающими температуру кипения ароматического углеводорода, затрудняет разделение. Такие соединения должны быть, поэтому, предварительно отделены, если возможно, путем обычной ректификации. В связи с тем, что ароматические углеводороды образуют положительные азеотропы с многими парафиновыми углеводородами, фракция, выделенная путем обычной ректификации и предназначенная для разделения путем экстрактивной ректификации, имеет интервал температур кипения ниже температуры кипения ароматического углеводорода. Так, например, для выделения толуола используется смесь с интервалом температур кипения 95—105° С [345], а для выделения бензола — с интервалом температур кипения 73—77° С [346]. Из этих фракций ароматические углеводороды выделяются путем экстрактивной ректификации с применением полярных веществ в качестве разделяющих агентов. [c.318]

С помощью потоковых хроматографов, используемых в качестве датчиков систем автоматического регулирования, обеспечивается коррекция режимов массообменных и реакционных технологических процессов непосредственно по качеству сырья и получаемых продуктов. Такая коррекция необходима все в большей степени по мере того, как увеличивается производительность установок, растут требования к качеству получаемых продуктов, усложняется технология. Например, при ректификации регулирование технологического процесса по температуре, давлению, расходу производственных потоков сырья, продуктов и теплоносителя и уровню продуктов в рефлюксных и других технологических емкостях дает положительные результаты только при разделении бинарных смесей. При разделении многокомпонентных смесей поддержание этих параметров без коррекции по качеству не обеспечивает получения заданных показателей качества получаемых продуктов. [c.172]

Процесс ректификации газа имеет целью разделить многокомпонентную газовую смесь на такое количество отдельных фракций, которые содержали бы в себе наименьшее количество индивидуальных углеводородов. Сложная смесь нефтяных углеводородов подвергается многократному испарению и конденсации, в результате которых она разделяется на свои составные части, соответственно температуре кипения каждой из них. [c.286]

Процессы перегонки и ректификации находят очень широкое применение в химической и нефтеперерабатывающей промышленности. Они применяются для разделения нефтепродуктов, продуктов органического синтеза, кислот, сжиженных газов и т. д. С помощью ректификации разделяют как многокомпонентные, так и двухкомпонентные смеси, в состав которых входят только два вещества. При разделении двухкомпонентных смесей компонент с более низкой температурой кипения называют низко-кипящим (НК), а компонент с более высокой температурой [c.158]

Процесс разделения бинарной или многокомпонентной смеси перегонкой иа индивидуальные продукты, различающиеся температурой кипения, осуществляется в аппаратах колонного типа и называется ректификацией. [c.5]

Как известно, основные вычислительные трудности, возникающие прн решении этой задачи, связаны с проблемой достижения сходимости итерационного расчета. Книга Ч. Холланда Многокомпонентная ректификация является монографией, посвященной в основном систематическому излои<ению одного из наиболее эффективных методов сходимости расчета — 0-методу. В книге рассматривается применение этого метода и приводится решение различных задач многокомпонентной ректификации, включая расчет колопп с полным возвратом флегмы и при минимальной флегме, сложных колонн, установок со стриппинг-секциями и т. д. Описаны различные подходы к расчету процесса многокомпопепт-ной ректификации методика расчета от тарелки к тарелке , когда в качестве независимых переменных выбраны составы продуктов разделения (автор называет ее методикой Льюиса и Матисопа) методика независимого определения концентраций, когда в качестве независимых переменных принята температура фаз на тарелках (методика Тиле и Геддеса). Последняя методика применяется наиболее широко и рекомендуется для сочетания с 0-методом сходимости. Большой практический интерес представляет таюке ()-мстод составления тепловых балансов. [c.10]

На рис. У1П-10 показана блок-схема модели процесса многокомпонентной ректификации, в которой используется наиболее удобная схема определения температуры на тарелках, основанная на условии, что Эта схема нахождения температуры в многокомпонент- [c.160]

Наиболее надежные результаты дает метод расчета от тарелки к тарелке , заключающийся в совместном решении уравнений материального и теплового балансов и уравнений, описывающих условия равновесия между жидкостью и паром. Уравнения материального и теплового балансов являются линейными относительно составов материальных потоков. Уравнения же, описывающие условия равновесия между жидкостью и паром, как правило, являются трансцендентными. Описание условий фазового равновесия подробно рассматривается в книге [30]. Решение сложной системы линейных и трансцендентных уравнений представляет большие трудности. Поэтому для описания и расчета процессов ректификации многокомпонентных смесей используется блочный принцип описание и расчет фазового равновесия образуют один блок программы расчетов, а расчет собственно процесса ректификации — второй. Принцип расчета заключается в том, что задаются флегмовым числом и составом одного из продуктов разделения в соответствии с предъявляемыми к нему требованиями. Далее последовательно рассчитываются температуры и составы материальных потоков на всех тарелках ректификационной колонны, число которых определяется из условия получения второго продукта разделения требуемого качества. Найденный при таком расчете состав этого продукта сопоставляется с рассчитанным по уравнениям [c.27]

Для вывода аналитической зависимости, отражающей динамику изменения температуры в общем случае процесса многокомпонентной ректификации, воспользуемся известным уравнением Ауслендера [c.49]

Ректификация является одним из энергоемких процессов химической технологии. Поэтому оптимальность системы разделения предполагает вторичное использование тепла потоков с целью снижения внешних энергозатрат не только по отдельным установкам, но и по всей технологической схеме разделения многокомпонентной смеси. Тепловое объединение в пределах системы разделения возможно вследствие разности температур кипения ко-гечных продуктов отдельных колонн (при одинаковом давлении). [c.477]

При аналитической и препаративной перегонке в лаборатории обычно проводят процесс с полной конденсацией паров. Метод парциальной конденсации используют только при проведении сравнительной ректификации, аналогичной промышленному процессу. В этом случае дефлегматор устанавливают в верхней части колонны (см. рис. 170а). Преимущество метода с полной конденсацией паров состоит в том, что этим методом сравнительно просто разделять конденсат в определенном соотношении, в то же время устанавливать постоянной скорость подачи флегмы с помощью дефлегматора очень затруднительно, поскольку даже незначительные колебания расхода и температуры охлаждающей воды вызывают изменение составов флегмы и паров дистиллята, а также их количеств. В промышленности скорость подачи флегмы при перегонке методом парциальной конденсации обычно не измеряют, а регулируют степень охлаждения дефлегматора по температуре в головке колонны. Количество образующейся флегмы рассчитывают приблизительно, измеряя расход и температуру охлаждающей воды на входе и выходе дефлегматора с учетом удельной теплоты испарения дистиллята. Поскольку в промышленности обычно работают с одними и теми же продуктами, такой метод вполне пригоден. Однако при разделении многокомпонентной смеси определение количества подаваемой флегмы подобным образом становится слишком неточным. [c.247]

Используем четыре степени свободы проектирования процесса ректификации в полной колонне в качестве исходных данных выбираем величины фвг, фр /г, Р, l/N в донолнение к составу сырья, его температуре и давлению в колонне. В результате расчета должны быть найдены выход дистиллята е, флегмовое число В, потребное число тарелок N и полные составы продуктов хвг и Х у1-В указанной Постановке задачи расчет ректификации многокомпонентных смесей полностью идентичен расчету ректификации бинарных смесей, изложенному выше. [c.93]

Проектный расчет ректификации непрерывных смесей в простых колоннах. При заданном содержании в дистилляте и остатке примесных компонентов, т. е. при заданном налегании температур их выкипания, расчет выполняется путем сочетания приближенного и полного математических описаний процесса разделения соответственно на основе уравнения (П.60) и системы уравнений (П.145)—(П. 149) [20]. Так же как и для многокомпонентных смесей, расчет выполняется сначала на основе приближенного математического описания по методике, изложенной в п. 5 данной главы, и затец производится потарелочный расчет процесса в поверочном варианте на основе полученных данных по выходу дистиллята, флегмовому числу и числу тарелок. [c.163]

Ниже дистилляция и ректификация в целях простоты и наглядности рассматриваются в основном на примере бинарных смесей. Тогда хд. + л в = 1, Уд. + = I, а + Ь = I, а + Ь = I. При этом нет необходимости указывать концентрации обоих компонентов, достаточно утазать концентрацию одного из них, скажем хд и уд, поскольку хв = 1 - хд и ув = 1 - Уд- И в последующем изложении для бинарных смесей указывается концентрация лищь одного компонента индекс при х и у в этом случае опускается. Нужно только условиться, на базе концентраций какого именно компонента ведется анализ, и тогда можно опустить индекс у концентрации этого компонента хд = X. Для процессов перегонки за базу принимают легколетучий (иначе — низкокипящий) компонент (НКК), т.е. имеющий более низкую температуру кипения. И в названии смеси он фигурирует первым например, смесь "метанол—вода" (но не "вода—метанол"). Высококипяпщй компонент (ВКК) указывают вторым (последним). Такой порядок перечисления компонентов соблюдается и для многокомпонентных смесей. [c.971]

Следовательно, и установленное Коноваловым [1], а также Вревским [1191 положение об изменении состава бинарных азеотронных смесей с изменением температуры или, что то же самое, с изменением давления, под которым протекает процесс ректификации, является также общим, т. е. применимым и к многокомпонентным азеотропным смесям. К настоящему времени еще нет достаточно полного количественного выражения этой зависимости не только для многокомпонентных азеотро-пов, но и для бинарных. Даже наиболее строгие термодинамические соотношения, предложенные для бинарных азеотропов, например, Киреевым [120], а позднее и другими исследователями [121 — 126], могут быть использованы только в ограниченных пределах температуры и давления. [c.152]

В. Г. Фастовский и Н. В. Петровски [57] указывали, что в методе определяющих пар не учитывается влияние остальных присутствующих компонентов на равновесные соотношения рассматриваемой пары. Но С. В. Львов [13] отмечает, что, поскольку реальный изобарический процесс ректификации протекает при переменной температуре, влияние остальных компонентов на кривую фазового равновесия любой разделяемой пары сводится лишь к установлению определенного перепада температур по высоте колонны. Поэтому уже по значению относительной летучести легко можно найти, по-видимому, незначительную количественную поправку, которая даст возможность рассматривать любую разделяем ю пару компонентов идеалыюх многокомпонентной смеси как идеальную бинарную смесь [13]. [c.60]

Условия фазового равновесия зависят от физико-химической природы компонентов заданной смеси, температуры и давления. Последнее в процессах ректификации практически постоянно и выбирается по технологическим соображениям. Поэтому при заданном давлении условия равновесия между жидкостью и паром оказываются физико-химической характеристикой разделяемой системы и не могут быть изменены без введения в нее новых компонентов. Возможности изменения движущей силы процесса ректификации за счет изменения соотношения расходов материальных потоков также лимитируются технико-экономическими соображениями. Поэтому возможности интенсификации процессов разделения смесей с помощью обычной ректификации ограничиваются применением высокоинтенсивной аппаратуры и организацией оптимальной технологии разделения, обеспечивающей наиболее рацибналь-ную последовательность выделения отдельных компонентов или фракций из исходной многокомпонентной смеси. Необходимо также иметь в виду, что обычная ректификация, как правило, приме- [c.6]

Сущность ректификации заключается в том, что сложная многокомпонентная смесь углеводородов подвергается многократному испарению и ютнденсации. В результате многократного действия этих двух физических процессов на углеводородную смесь последняя разделяется на составные ком-ноненты в соответствии с температурой кипения каждого иа них. [c.153]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология