Орошение в абсорберах жидкости

Следует указать, что рециркуляция ухудшает извлечение компонента из газовой смеси, так как при этом повышается концентрация поступающей на орошение абсорбера жидкости. [c.489]

Рассмотрение начнем с наиболее общего случая — рециркуляции газа и жидкости (рис. П1-1), При рециркуляции жидкости вытекающая из абсорбера жидкость частично возвращается в него взамен другой, отводимой части жидкости, вводится соответствующее количество свежего поглотителя. Аналогично осуществляется и рециркуляция газа. Рециркуляцию жидкости осуществляют насосом и применяют для повыщения плотности орошения (с. 410) и для отвода (при помощи выносного холодильника) выделяющегося при абсорбции тепла (с. 224). [c.173]

При конструировании насадочных абсорберов очень важно предусмотреть равномерное по всему сечению аппарата орошение насадки жидкостью. Наиболее надежным в этом отношении является установка в абсорбере решеток, как показано на рис. 331. [c.488]

Жидкость из абсорбера 19 проходит по трубе 23 в резервуар 22, откуда снова подается для орошения абсорбера насосом 32. По мере достижения концентрации кремнефтористоводородной кислоты 30 %, раствор из 22 по линии 30 отводится в резервуар для хранения получаемого раствора кремнефтористоводородной кислоты 31. [c.147]

Орошающая жидкость, отделенная от газа, собирается в нижней части сепаратора и через сливной штуцер может быть направлена на орошение абсорбера и выведена из системы циркуляции. Оптимальный расход орошающей жидкости составляет 3—5 л на [c.140]

Их сжимают в компрессоре 12 до 1,3 МПа и охлаждают водой в холодильнике 13 из конденсата отделяют воду в сепараторе 14. Затем газ дополнительно охлаждают в рассольном холодильнике 15. Несконденсировавшийся газ, состоящий из водорода, СО и низших углеводородов, поступает в абсорбер 16, орошаемый фракцией С5, которая улавливает захваченные газом пары С4 и частично С3. Кубовая жидкость этого абсорбера через теплообменник 17 направляется в отпарную колонну 18, в кубе которой собирается фракция С5, направляемая через теплообменник 17 и холодильник 19 на орошение абсорбера 16. [c.470]

При последовательном соединении абсорберов в каждом из них можно осуществить рециркуляцию жидкости. Такая схема в сочетании с десорбцией показана на рис. 402. В каждом абсорбере жидкость движется в замкнутом цикле. По выходе из абсорбера жидкость поступает в насос, который через холодильник снова подает ее обратно в тот же абсорбер. Выводимая из цикла жидкость поступает в цикл орошения следующего по ходу жидкости абсорбера. Из последнего (по ходу жидкости) абсорбера жидкость через теплообменник направляется в отгонную колонну, где освобождается от растворенного газа. Регенерированный поглотитель из отгонной колонны поступает в теплообменник, где отдает свое тепло направляемой на десорбцию жидкости, и далее через холодильник возвращается в цикл орошения первого (по ходу жидкости) абсорбера. [c.588]

Кубо)вая жидкость из отпарной колонны 8 через теплообменник 9, где она подогревается обратным абсор бентом, поступает в отпарную колонну 10. Там яри 132 Т и давлении около 3 ат происходит разложение аммонийной соли и отгонка аммиака. Режим в колонне 10 подобран так, чтобы вместе с аммиаком ото-гналась образовавшаяся при реакции вода. В противном случае абсорбент, выходящий из куба колонны, получится слишком разбавленным. Пары аммиака и воды направляются в аммиачную колонну 11, где вода отделяется от газообразного аммиака, который возвращают на реакцию. Регенерированный абсорбент из куба колонны 10 проходит теплообменники 9 и 6, охлаждается в холодильнике 5 и снова поступает на орошение абсорбера 4. [c.625]

Смешение свежего поглотителя с жидкостью, уже насыщенной, снижает скорость процесса абсорбции, однако данную схему применяют, чтобы увеличить плотность орошения абсорбера. Наряду с двумя описанными технологическими схемами в различных производствах в зависимости от их специфики применяют другие варианты схем. [c.189]

Газы, выходящие из сепаратора 16 и содержащие 35—36% аммиака, 37—38% двуокиси углерода и 25—26% водяных паров, поступают в абсорбер 18, орошаемый водой, в котором при абсолютном давлении 2 ат, и 50—55 °С образуется раствор аммонийных солей, стекающий в сборник 21 Часть раствора, охлаждаемая до 45 °С в холодильнике 22, возвращается на орошение абсорбера 18, остальной раствор подается на орошение абсорбера 6. Остатки аммиака, присутствующего в инертных газах, отводимых из абсорбера 18, поглощаются водой в абсорбере 23 при атмосферном давлении и 35—40 С. Отсюда инертные газы удаляются в атмосферу, а образующаяся слабая аммиачная вода направляется в десорбер 25, где при абсолютно.м давлении 4 ат и 143°С происходит разложение аммонийных солей и отгонка аммиака. Газы по выходе из абсорбера дросселируются до давления 2 ат и направляются в абсорбер 18 (II ступени), а жидкость (чистая вода) сливается в канализацию и частично подается на орошение абсорбера 18. [c.572]

Наиболее распространенный метод очистки газа от механических примесей — барботирование его через слой жидкости (масло) или орошение газа жидкостью в абсорберах. Чтобы предотвратить унос капелек жидкости, в верхней части абсорберов устанавливают отбойные тарелки. [c.52]

Пары бензола вместе с водяным паром поступают из абсорбера 1 в абсорбер 2, орошаемый рассолом. Рассол, содержащий поглощенный бензол, стекает в отстойник 3, где благодаря различию плотностей происходит расслаивание жидкости. Из нижней части отстойника рассол перетекает в сборник 4, откуда насосом 5 подается на орошение абсорбера 2. Бензол отводят из верхней части отстойника в сборник, а оттуда на осушку. [c.99]

Орошающая жидкость и газ поступают в аппарат противотоком и взаимодействуют в объеме средней камеры, где развивается большая поверхность контактирования. Затем газ поступает в верхнюю камеру с сепаратором, откуда его направляют либо в атмосферу, либо на следующую ступень очистки. Жидкость через штуцер выводят из нижней части аппарата. Скорость газа в рабочей камере аппарата изменяется в пределах от 4,5 до 11,0 м/с, плотность орошения абсорбера поддерживается в пределах 50—70 м /(м -ч). [c.252]

Первая ступень абсорбции орошается кислыми растворами фосфатов аммония (pH орошающей жидкости <4). Свежая фосфорная кислота и вода поступают в циркуляционный бак 5, откуда погружными насосами ее подают на орошение абсорбера. Избыток раствора перетекает в циркуляционный бак 7 системы абсорбции сушильного барабана. [c.200]

Рассмотрим, например, проведение процесса абсорбции в насадочных колонных аппаратах. При рециркуляции по жидкой фазе при одном и том же расходе свежего абсорбента через абсорбер проходит значительно большее количество жидкости -увеличивается плотность орошения, а следовательно, смоченная и активная поверхность насадки режим работы аппарата приближается к оптимальному. Таким образом, увеличивая плотность орошения при помощи рециркуляции, можно интенсифицировать гидродинамическую обстановку в аппарате и достичь наиболее эффективного режима работы насадочных колонн - режима эмульгирования. [c.289]

На рис. Х1-35 представлена схема абсорбционной установки с рециркуляцией жидкости и десорбцией. Насыщенный поглощенным компонентом абсорбент из последнего (по ходу жидкости) абсорбера 1 сливается в сборник 2, откуда насосом 5 через теплообменник 8 подается в десорб-ционную колонну 9, где освобождается от растворенного газа. Регенерированный поглотитель из колонны 9 поступает в теплообменник 8, где отдает тепло жидкости, направляемой на десорбцию, и далее через холодильник 10 возвращается в цикл орошения первого (по ходу жидкости) абсорбера. [c.470]

Регенерированный гликоль отбирается из испарителя 5 горячим насосом 6, охлаждается в теплообменниках 3 холодным потоком НДЭГ, поступающим на регенерацию с установки осушки, после чего направляется в емкость 7 сбора РДЭГ, а оттуда насосом 8 на установку осушки (орошение абсорбера). Концентрация регенерированного раствора диэтиленгликоля составляет 98,5-99,0 % (массовая доля) в зависимости от летнего или зимнего режима работы установки осушки газа. Водяные пары и выделившийся из гликоля растворенный в нем газ при температуре 80-85 С отводятся с верха десорбера 4 в кон-денсатор-холодильник 9 (аппарат воздушного охлаждения). Водяной пар конденсируется, и образовавшаяся вода собирается в рефлюксную емкость 10, откуда насосом 11 она частично возвращается на верх десорбционной колонны в виде орошения (примерно 25-50 % отпариваемого количества) для снижения уноса гликоля с водяными парами, а остальное ее количество отводится в дренажную систему. Несконденсировавпгаеся газы откачиваются водо-кольцевым вакуум-насосом 12 в атмосферу или на факел. На УКПГ-2 Ямбургского месторождения также применена вышеописанная паровая регенерация гликоля. На остальных УКПГ используются установки регенерации ДЭГ с его нагревом в змеевиках печей без применения промежуточного теплоносителя. Режим работы установок - вакуумный. Кроме того, предварительный подогрев насыщенного раствора гликоля осуществляется за счет утилизации тепла горячего продукта (РДЭГ), проходящего через трубный пучок встроенного в куб колонны регенерации рекуперативного теплообменника. Принципиальная схема такой установки приведена на рис. 1.10. В ее состав входят колонна регенерации (десорбер) 1 со встроенным в нижней части рекуперативным теплообменником 2 РДЭГ - НДЭГ , вертикальная цилиндрическая печь 3, холодильник 4 (ABO), рефлюксная емкость 5, насосы 6. 7, 8 для подачи и отвода гликоля и рефлюксной жидкости на орошение верха колонны, а также вакуумный насос 9 для откачивания несконденсировавшихся паров. [c.27]

Первая ступень абсорбции орошается растворами кислых фосфатов аммония, перетекающими из бака 3 в циркуляционный бак 7. Избыток раствора выводят из системы абсорбции через бак 5 погружным насосом в расходный сборник отделения нейтрализации. Жидкость на орошение абсорбера подают погружными насосами. [c.200]

Конструкция абсорбера, схема управления потоками жидкости относительно движения потока газа и возможный диапазон изменения скорости газа, плотности орошения и высоты пенного слоя позволяют исследовать процесс абсорбции на установке при довольно большом количестве вариантов различных режимов работы абсорбера. Ниже приведен диапазон изменения основных параметров на установке [c.228]

На рис. VI-6 показан абсорбер Вентури с пленочным орошением 18]. В этом абсорбере жидкость поступает в конфузор, переливаясь через его верхний обрез. Далее жидкость стекает по конфузору в виде пленки и распыливается газом при прохождении через горловину. [c.537]

Пример. Определить относительную величину брызгоуноса в абсорбере с восходящим движением пленки по следующим данным плотность орошения Г = 0,05 кг/(м-с), вязкость жидкости Лц( = 1-10-3 Па-с, поверхностное натяжение о = 0,05 Н/м, скорость газа г/Ур = 20 м/с. [c.19]

С-1, С-2 - сепараторы К-1, К-2 - абсорберы К-3 - десорбер В-1 - дегазатор И 1 - испаритель Е-1 - емкость орошения Х-1, Х-2 - холодильники Т-1 - рекуперативный теплообменник Н-1, Н-2 - насосы I - сырьевой газ И - капельная жидкость III - очищенный газ на осушку IV - очищенный газ дегазации V - кислый газ на установку Клауса VI - регенерированный раствор сульфинола VII - пар низкого давления [c.56]

К недостаткам зтих абсорберов относятся трудность работы на загрязненных жидкостях, затрата энергии на распыливание жидкости, необходимость работы при больших плотностях орошения ц затруднительность регулирования количества подаваемой жидкости. [c.332]

Абсорбер с листовой насадкой (рис. 17-4) представляет собой колонну, в которой размещена насадка 1 в виде вертикально установленных листов твердого материала (дерево, металл, пластмассы и др.) или туго натянутых полотнищ ткани. Над насадкой размещены распределительные устройства 2 для орошения каждого элемента насадки с обеих сторон. Движение жидкости и газа в этом аппарате происходит так же, как в трубчатом абсорбере. [c.596]

Отходящий газ контактной системы подается в два последовательно расположенных насадочных абсорбера. Линейная скорость газа в сечении абсорбера составляет 0,8—1 м/с. Движение фаз в абсорбере осуществляется по принципу прямотока. Плотность орошения абсорбера составляет 15— 20 м7(м--ч). В первом по ходу газа абсорбере циркулирует более концентрированная серная кислота (15—25 /о-ная), а во втором — кислота концентрацией 5—107о- Свежую воду для компенсации испарения и расхода на образование кислоты подают в циркуляционный сборник 1-го абсорбера, а избыток образующейся кислоты передают в циркуляционный сборник 1-го абсорбера п оттуда выводят из системы. Часть орошающей кислоты (10—15%) перед поступлением на насадку абсорбера проходит через контактный фильтр, где происходит взаимодействие жидкости с пиролюзитом и обогащение ее активными ионами марганца. Концентрация Мп в кислоте поддерживается на уровне 0,03—0,10%, время пребывания газа в активной зоне 15— 20 с. Очистка газа от 50а может быть обеспечена на 60- 70%- [c.230]

При поглощении SO3 в барботажных абсорберах можно осуществить отвод выделяющегося тепла по ходу процесса путем установки на тарелках охлаждающих элементов. В этом случае при подаче на орошение абсорбера 98%-ной H2SO4 может быть получен олеум, содержащий 20% свободного SOg и более. Такой абсорбер может работать с подачей минимального, необходимого для процесса орошения (без рециркуляции жидкости). [c.581]

Скрубберы Вентури с поде о-дом жидкости за счет энергии газового потока (бесфорсуночные скрубберы Вентури) применяются в качестве абсорберов, но могут применяться и для пылеулавливания, особенно при орошении оборотной жидкостью с большим количеством взвеси [c.123]

Здесь Уабо — рабочий объем абсорбера, м LIG — плотность орошения, кг жидкости/кг газа W r — массовая скорость газа в горловине, кг м -сек). [c.14]

Разработан [37] новый способ абсорбции окиси углерода (и других примесей) жидким азотом. Способ может быть эффективно использован в тех случаях, когда исходная газовая смесь содержит избыток азота и часть его необходимо сконденсировать. В этом случае процесс конденсации азота можно совместить с абсорбцией конденсирующимся азотом. Процесс проводят в противоточном абсорбере, снабженном вверху дефлегматором, в котором конденсируется избыточный азот, подаваемый на орошение абсорбера. Если количество избыточного азота недостаточно для полной очистки, осуществляется подпарка кубовой жидкости, т. е. процесс приближается по технологическому оформлению к ректификации. [c.364]

Наиболее распространенный метод очистки газа от механических примесей — барботаж его через слой жидкости (масла) или орошение газа жидкостью в абсорберах. Для предотвращения уноса капелек жидкости в верхней части абсорберов уста-навл ивают отбойные тарелки, которые представляют собой металлические сетки 1В виде матов толщиной 10—20 см. [c.34]

Отсюда можно сделать вывод, что при скоростях газа, применяемых в абсорберах, равномерное орошение поверхности жидкостью достигается при толщине пленки не менее 50 fi. По формуле (III. 5) можно подсчитать, что такой толщине пленки при 7 = 1000 kz m п = 0,0001 кг eKjM соответствует плотность орошения Г = 1,5 kz m час. Практически применяются значительно большие плотности орошения, и, таким образом, можно считать, что достижение равномерного орошения поверхности всегда возможно. [c.170]

Для достижения высокой степени поглощения SOg газ в конце-абсорбции обязательно должен барботировать через кислоту оптимальной концентрации (98,3% H2SO4). Поэтому на верхней тарелке абсорбера постоянно находился запас такой кислоты. Свежая кислота, поступив на орошение абсорбера, смешивалась с этой 98,3 %-ной кислотой и за счет поглощения SOg тут же превращалась в кислоту оптимальной концентрации. Для поддержания на этой тарелке оптимальной концентрации нужно было так распределять степень абсорбции по этажам, чтобы на долю верхней тарелки всегда приходилось ровно столько SOg, сколько требовалось для превращения поступающей в абсорбер кислоты в 98,3%-ную. Это достигалось регулированием температуры в нижележащих этажах. При меньшем охлаждении абсорбция SOg на нижних тарелках ухудшалась, и доля SOg, поступающей с газом на верхнюю тарелку, увеличивалась. При усиленном охлаждении нижних этажей процесс поглощения SOg, наоборот, смещался вниз. При интенсивном барботаже газовых струй через слой жидкости на тарелках происходило хорошее перемешивание жидкости, способствовавшее отводу тепла из абсорбера через его стенки. [c.209]

Кубовая жидкость десорбера 39, содержащая в основном винилацетилен, насосом 38 подается в десорбер винилацетилена 37, в котором отдувка последнего осуществляется синтез-газом при давлении 1 —1,2 кГ1см . Поступающий из куба десорбера 37 регенерированный диметилформамид охлаждается в холодильнике 9 и поступает в сборник 35, откуда насосом 34 снова возвращается на орошение абсорбера ацетилена 42 и абсорбера диацетилена 43. Раствор диацетилена из абсорбера 43 подается в десорбер 33 на отдувку синтез-газом при атмосферном давлении. [c.145]

Приведенный расчет выполнен без учета влияния на основные размеры абсорбера некоторых явлений (таких как неравномерность распределения жидкости, при орошении, обратное перемешивание, неизотер-мичность процесса и др.), которые в ряде случаев могут привнести в расчет существенные ошибки. Эти явления по-разному проявляются в аппаратах с насадками разных типов. Оценить влияние каждого из них можно, пользуясь рекомендациями, приведенными в литературе [3 8]. [c.108]

V//— стабильный бензин 1////— циркулирующая жидкость IX — сырье в стабилизатор X, XIII — орошение XI — жирные газы XII — жирный абсорбент XIV — стабильный бензин сырья фракционирующего абсорбера. [c.53]

К колоннам относятся вертикальные цилиндрические аппараты, изготовленные из углеродистых, легированных и двухслойных сталей, а также из спецсплавов, предназначенные для массотеплообменных процессов при переработке различных химических, нефтяных и других продуктов. Большую часть этой аппаратуры составляют ректификационные, стабилизационные и отпарные колонны, абсорберы и десорберы, снабженные внутри ректификационными тарелками и другими вспомогательными устройствами в виде отбойников различных конструкций, маточников для ввода сырья, орошения и штуцеров для отбора фракций. Тарелки ректификационных колонн располагаются горизонтально на определенном расстоянии одна от другой и служат для создания контакта между парами нагретых продуктов, идущими снизу вверх, и жидкостью, стекающей сверху вниз. [c.198]

Аналитический синтез оптимального регулятора. Часто в таких процессах, как водная очистка синтез—газа от двуокиси углерода, очистка газов от аммиака, улавливание хвостовых газов и т. п., основное требование к промышленному абсорберу состоит в том, чтобы концентрация абсорбируемого компонента в газовой фазе на выходе из аппарата не превышала заданной величины у г/,д. Если входные возмущения по составу фаз таковы, что концентрация абсорбируемого компонента не выходит за допустимые границы на выходе из аппарата (что можно наблюдать особенно при больших плотностях орошения), а наиболее опасными являются возмущения по расходу газовой фазы, то сформулированный выше вывод относительно управляемости каналов насадочного абсорбера находит эффективную практическую реализацию. Действительно, сведем задачу регулирования выходной концентрации по каналу массообмена к эквивалентной задаче по каналу гидродинамики. При заданных нагрузках на аппарат и фиксированном диапазоне допустимых концентраций на выходе всегда можно рассчитать соответствующий этим условиям перепад давления на колонне ДРзд [55]. Пусть система регулирования выходной концентрации предусматривает функциональный блок, в задачу которого входит вычисление с каждым новым скачком по расходу газа того перепада давления, который соответствует новой нагрузке по газу и заданной концентрации на выходе. При этом задача регулирования состава газа на выходе из аппарата сводится к поиску такого управляющего воздействия по расходу жидкости Ь, которое после каждого нового скачка по расходу газа С приводило бы фактический перепад давления ДР к рассчитанному для новых условий перепаду давления ДРзд. [c.428]

МПа поступает во входной сепаратор С-1 для отделения капельной жидкости сконденсировавшейся влаги и тяжелых углеводородов. Газ из сепаратора подается на очистку в абсорбционную колонну К-1, на верх которой подается регенерированный абсорбент Сульфинол . Очищенный газ из К-1 поступает в сепаратор С-2 для отделения унесенного абсорбента, который объединяется с потоком регенерированного абсорбента и возвращается в К-1. Насыщенный абсорбент с низа К-1 направляется в экспанзер, где за счет понижения давления происходит выделение растворенных углеводородов. Количество газов дегазации в этом процессе ввиду повышенной растворимости углеводородов в физическом абсорбенте значительно больше, чем в процессах аминовой очистки, причем и содержание HjS в них выше. Поэтому целесообразно осуществлять очистку экспанзерного газа в отдельной колонне. В приведенном варианте схемы абсорбер К-2 для очистки экспанзерного газа (низкого давления) выполнен в одном корпусе с дегазатором В-1. Часть регенерированного абсорбента подается на верхнюю тарелку К-2. В других вариантах схемы экспанзерный газ может возвращаться в поток сырьевого газа после компримирования его до первоначального давления. Частично дегазированный абсорбент после В-1 подогревается в теплообменнике Т-1 обратным потоком регенерированного Сульфинола и поступает на регенерацию в К-3. Кислый газ с верха К-2 проходит через холодильник Х-2 для конденсации иаров унесенного абсорбента и поступает в емкость орошения. Кислые газы направляются на установки получения серы, а Сульфинол поступает на верхнюю тарелку К-3 в качестве орошения. Для поддержания температуры десорбции (65 °С) часть абсорбента подогревается в испарителе И-1. Регенерированный Сульфинол с низа К-3 насосом Н-3 подается после охлаждения в рекуперативном теплообменнике Т-1 и водяном холодильнике Х-1 в абсорбционные колонны К-1 и К-2. [c.57]

Определяем парциальное давлени ЗОг над поступающей жидкостью. Если на орошение подается чистая вода (Х = 0), то Р =0. При парциальном давлении SO2 в поступающем газе ри = 53,2 мм рт. сг. равн овесная концентрация SO2 в жидкости, вытекающей из абсорбера, составит = 0,71 кг SO2 ма 100 кг воды. [c.350]

Осушка растворителя. Водный раствор МП из емкости Е-0 (II) задирается насосом Н-9 (40) и подается в середину осушительной колонны К-9 (9). Расход регулируется по заданию в зависимости от уровня в емкости. В нижнхш часть колонны К-9 поступают пары МП с верха первой испарительной колонны экстрактного раствора К-5. В колонне происходит смешение паров с жидкостью и ректификация (тешго-массообменный процесс). На верхнш тарелку подается орошение насосом Н-14 (41) из емкости Е-4 (12). С верха колонны пары отводятся КВО-1,2 в емкость Е-4. В схеме предусмотрен дополнительный ввод тепла вниз К-9 циркулирующим потоком Ш. С низа колонны К-9 сухой растворитель поступает на прием насоса Н-5 (42), от которого один поток направляется через теплообменник Т-8г (22Х АВО-3,4 в емкость Е-3, а другой поток через теплообменник Т-12 (24) в нижнюю часть К-9. Балансовое количество водяных паров с верха К-9 направляется вниз абсорбера К-7. Расход регулируется по заданию в зависимости от уровня в Е-4. [c.7]