Абсорбция газа в пенном слое

Конструкция абсорбера, схема управления потоками жидкости относительно движения потока газа и возможный диапазон изменения скорости газа, плотности орошения и высоты пенного слоя позволяют исследовать процесс абсорбции на установке при довольно большом количестве вариантов различных режимов работы абсорбера. Ниже приведен диапазон изменения основных параметров на установке [c.228]

Циклонно-пенные теплообменники и абсорберы прошли промышленные испытания, в частности в судовых условиях. На танкере Крым циклонно-пенные аппараты производительностью 18 0(Ю м /ч и 5000 м /ч с успехом применялись для охлаждения дымовых газов, абсорбции и десорбции водяного пара. Например, при охлаждении дымовых газов (с 96 до 15 °С) в пенном слое было достигнуто практически полное выравнивание-температур газа и охлаждаюш ей воды. [c.259]

Необходимая высота и турбулентность слоя пены определяются требованиями процессов, например, заданной степенью абсорбции. Высота пенного слоя зависит в основном от скорости газа и высоты исходного слоя жидкости. Необходимый исходный слой жидкости на решетке образуется за счет соответствующей интенсивности потока жидкости в аппарате, высоты сливного порога и сечения сливного отверстия. [c.14]

При наличии в газовой фазе хорошо растворимых компонентов (NH3, НС1, SO3 и т. п.) наблюдается [234, 249] заметное снижение пенного слоя по сравнению с Н при их отсутствии (см. также стр. 183). Например, при абсорбции NH3 концентрацией 3% (об.) Н уменьшилась почти в 4 раза с одновременным снижением в 2,5—3 раза гидравлического сопротивления. Эффективность абсорбции оставалась высокой. Заметное уменьшение Н имеет место уже при концентрации NH3 в газе 0,05%, причем пенный слой продолжает понижаться с увеличением содержания NH3 до 0,5%, после чего остается на одном уровне. Присутствие плохо растворимых газов не влияет на пено-образование. Это явление еш,е недостаточно изучено по-видимому, оно объясняется изменением структуры поверхностных слоев жидкости. [c.30]

Решение. При абсорбции хорошо растворимых газов в пенном слое к. п. д. полки можно найти из уравнения для определения критерия равновесности Рэг [c.177]

Коэффициенты тепло- и массопередачи, отнесенные к площади поперечного сечения аппарата, зависят главным образом от скорости газа и высоты слоя пены (см. с. 65). Необходимая высота пенного слоя обусловлена обычно приближением величины коэффициента полезного действия к достигаемому в данной системе пределу. К. п. д, полки (пенного слоя) Т1г связан логарифмической зависимостью с высотой пены. На рис. 1.25 представлен типичный график такой зависимости. Пенообразование и соответственно процессы теплообмена, абсорбции и десорбции газов, пылеулавливания и туманоулавливания в пен-ных аппаратах автомодельны (при отсутствии утечки жидкости или элиминировании ее), т. е. /Ст, Кв и "Пг не зависят от размеров [c.63]

Абсорбция газов в пенном слое. Промышленное освоение пенного способа обработки газов и жидкостей невозможно без теоретической разработки вопросов кинетики и статики массообменных процессов в ленном слое. Как известно, в настоящее время нет способов расчета коэффициентов массопередачи для различных условий проведения процесса без экспериментальных данных. Расчетные уравнения, полученные различными авторами, выведены для отдельных аппаратов, отдельных систем, т. е. В" каждом случае пригодны только в каких-то узких пределах изменения параметров. С целью лучшего обобщения экспери- [c.72]

Поскольку процессы жидкостной экстракции (Ж — Ж) часто сочетаются в одном производстве с абсорбцией и десорбцией газов, постольку закономерности пенного слоя могут представить интерес для многих работников, занимающихся жидкостной экстракцией. [c.195]

Карбонизацию обратного рассола с помощью дымовых газов (около 7—9% СО2) или топочных газов печей плавки каустической соды (2—4% СО2) предпочтительно проводить в аппаратах пенного типа (рис. 10-10). Высокопроизводительный пенный аппарат даже при небольшой концентрации СО2 в газе имеет относительно небольшие габариты. В пенном аппарате газ взаимодействует с жидкостью в слое подвижной пены, образующейся при продувании газа через слой жидкости со скоростью более 0,5—0,7 м/с в сечении аппарата. Жидкость, пронизанная струями и пузырьками газа, превращается в пену,, в которой создается непрерывно обновляющаяся нестационарная поверхность контакта газа с жидкостью. Процессы тепло-и массопередачи в такой пене протекают чрезвычайно интенсивно, что позволяет даже при малых концентрациях реагирующих веществ в жидкой и газовой фазах достигать достаточной полноты абсорбции. Разработаны [291] методы расчета пенных аппаратов для карбонизации обратного рассола разбавленным диоксидом углерода. [c.201]

РАБОТА 4 АБСОРБЦИЯ ГАЗА В ПЕННОМ СЛОЕ [c.45]

АБСОРБЦИЯ ГАЗА В ПЕННОМ СЛОЕ [c.56]

Перед анализом выходящего газа замеряют высоту пенного слоя Н при помощи щкалы и гидравлическое сопротивление аппарата ДР по манометру. Закончив опыт, повторяют его в той лее последовательности для других заданных режимных условий. По данным анализа газа на входе и выходе из аппарата рассчитывают коэффициент скорости абсорбции k и степень поглощения т]. Коэффициент скорости абсорбции ks (кг/м -ч-Па), отнесенный к площади решетки, рассчитывают по формуле [c.50]

Инструкция к лабораторной работе Абсорбция газа в пенном слое [c.51]

Ку от высоты пенного слоя Я. Для хорошо растворимых газов Ку с ростом Н уменьшается, для средне растворимых — мало или совсем не зависит от Я и для плохо растворимых газов — увеличивается при повышении Н. Отсюда можно сделать вывод о необходимости использования сравнительно невысокого пенного слоя при абсорбции хорошо растворимых газов и слоя пены большой высоты на решетках при абсорбции плохо растворимых газов. [c.106]

Эффективность абсорбции газов различной растворимости в пенном слое [c.106]

Показатели абсорбции газов разной растворимости в пенном слое (средние данные) при атмосферном давлении [c.167]

Процессы массопередачи при абсорбции газов часто сочетаются с химическим взаимодействием компонентов жидкой и газовой фаз. При этом для оценки общей скорости процесса необходимо учитывать реакции. Общая скорость процессов физической абсорбции или абсорбции, сопровождающейся очень быстрой химической реакцией, определяется скоростью диффузии компонентов в газовой и жидкой фазах. Такие процессы весьма интенсивно протекают в сильно турбулизированных газожидкостных потоках, создаваемых в трубах Вентури и аппаратах с пенным слоем (АПС или ПАСС). [c.260]

Для интенсификации процессов химической технологии, в которых участвуют газ и жидкость (абсорбция, десорбция, испарение, конденсация и др.), необходима сильно развитая поверхность контакта взаимодействующих фаз. В современных аппаратах при обработке газо-жидкостных систем большая межфазная поверхность создается пз гем распределения жидкости в газе (скрубберы, башни с разбрызгиванием жидкости и др.) или газа в жидкости (барботажные аппараты). В конце 40-х годов появились новые аппараты, предназначенные для обработки газо-жидкостных систем, названные аппаратами с пенным слоем. [c.127]

Установка Абсорбция газа при пенном режиме и комплекс технических средств ее обслуживания позволяют проводить работы по оптимальному проектированию установок абсорбции различных типов, а также проверять результаты расчета да примере абсорбцив в пенном слое. [c.231]

Движущая сила тепло- и массообмена (А< и АС) в уравнениях (II.1)—(И.З) по аналогии с массопередачей (абсорбция, десорбция) определяется в зависимости от взалмного направления потоков жидкости и газа, а также от принятой гидродинамической модели перемешивания. Для пенных аппаратов, как и для других реакторов со взвешенным ( кипяш,им ) слоем, общепринятой служит схема движения потоков в виде перекрестного тока. Для перекрестного тока выведены многие теоретические зависимости, характеризующие гидродинамику пенного слоя, а также массо-и теплообмен в слое пены [178, 234, 235]. Для пенных аппаратов с переливами, т. е. при перекрестном направлении потоков на одной тарелке, движущую силу сухой теплопередачи можно определять по формуле Позина [222, 232—235] [c.92]

Для расчета коэффициента Кз при абсорбции хорощораствори -мых газов из разбавленных воздухом газовых смесей (как и для теплопередачи от воздуха к воде в пенном слое) 1180, 193, 197] [c.138]

К. п. д. одной полки пенного аппарата при абсорбции хорошорастворимых газов лежит в пределах 0,6—1. Тип решеток (при постоянстве высоты пенного слоя) не оказывает влияния на к. п. д., также как и изменение т от 0,2 до 2 кг/кг, Ун от 0,7 до 65 г/кг от О до 33 г/кг. [c.148]

При сушке суспензии в поточных способах производства двойного суперфосфата в газовую фазу выделяется (в виде смеси НР и 51р4) 50—55 % фтора, содержащегося в фосфорите и экстракционной (фосфорной кислоте. Большие количества удаляемых газов и высокое содержание в них пыли существенно усложняют абсорбцию фторидов, ухудшают качество получаемой фторокремниевой кислоты. Системы очистки отходящих газов включают циклоны (для улавливания пыли) и абсорберы. При трехступенчатой схеме абсорбции обычно применяют механические абсорберы (см. рис. 4.18) и абсорберы Вентури. При очистке запыленных газов, а также в случае выделения в результате гидролиза 31р4 осадка кремнегеля хорошие результаты дает использование абсорберов с псевдоожиженным слоем шаровой насадки (АПН, рис. 4.28, а) или пенных абсорберов со стабилизаторами пенного слоя (ПАСС, рис. 4.28, б) и решетками провального типа. В качестве стабилизатора, установка которого позволяет повысить скорость газа [c.193]

При сушке суспензии в поточных способах производства двойного суперфосфата в газовую фазу выделяется (в виде смеси НР и 51р4) 50—55 % фтора, содержащегося в фосфорите и экстракционной (фосфорной кислоте. Большие количества удаляемых газов и высокое содержание в них пыли существенно усложняют абсорбцию фтора, ухудшают качество получаемой гексас л Оркремниевой кислоты. Системы очистки отходящих газов включают циклоны (для улавливания пыли) и абсорберы. При трехступенчатой схеме абсорбции обычно применяют механические абсорберы (см. рис. 77) и абсорберы Вентури. При очистке запыленных газов, а также в случае выделения в результате гидролиза 51р4 осадка кремнегеля хорошие результаты дает использование абсорберов с псевдоожиженным слоем шаровой насадки (АПН, рис. 87, а) или пенных абсорберов со стабилизаторами пенного слоя (ПАСС, рис. 87, б) и решетками провального типа. В качестве стабилизатора, установка которого позволяет повысить скорость газа в аппарате, применяют сотовую решетку из вертикальных пластин. Для более полной очистки выхлопных газов в последнюю ступень абсорбции возможно подавать известковое молоко — это позволяет снизить концентрацию фтора в отбросном газе в 2—3 раза. [c.180]

Установлена возможность и высокая эффективность осуществления процесса абсорбции хлора известковым молоком в пенном аппарате. В зависимости от режимных условий значения коэффициента абсорбции составляют 12 000—40 000 кгЦм ч (кг/м")], а к. п. д. одной полки (по улавливанию хлора) колеблется в пределах 45—90%. Наиболее рациональной величиной скорости газа является 2,0 м/сек, а высота пенного слоя на каждой полке должна быть равна 150—200 мм. При такой скорости газа и подаче известкового молока в количестве, соответствующем работе без рециркуляции, необходимый слой пены создается путем применения [c.170]

Конструкция трехполочного пенного абсорбера, схема управления потоками жидкости, позволяющая менять направление их движения относительно направления движения потока газо-воздущной смеси, диапазон изменения скорости газо-воздущной смеси, плотности орошения и высоты пенного слоя (см. табл. И), а также наличие колонны с насадкой позволяют исследовать процесс абсорбции на установках при довольно большом количестве вариантов различных режимов работы абсорберов (см. табл. 12). [c.217]

Характеристики многих реакторов настолько сближаются с показателями идеальных моделей, что реальные реакторы можно приблизительно рассматривать как идеальные. Так, приведенные модели хорошо описывают процесс абсорбции в аппаратах с пенным слоем жидкости при различных скоростях газа. При болььчих скоростях газа в лабораторных аппаратах модель полного смс1ие-ния применима по жидкой и газовой фазам. При хМеньших скоростях газа турбулизация системы снижается и возможно применение модели с полным смешением по жидкой фазе и идеальным вытеснением по газовой. Однако иногда наблюдаются и значительные отклонения от идеальности, вызываемые струйными истечениями потоков, циркуляцией или же застойными зонами. [c.230]

Для пенного слоя зависимость /Ст и /См от условий процесса найдена и зафиксирована в виде графиков и эмпирических формул для многих систем газ—жидкость , в том числе и для улавливания пыли и тумана. Определены также коэффициенты полезного действия Г( полки, т. е. отношение фактической теплопередачи к теоретически возможной при теплообмене, коэффициент извлечения—при абсорбции, коэффиц иент обогащения—при десорбции газов и степень улавливания пыли и тумана—при очистке газов. [c.24]

Высота и удельный вес газо-жидкостного слоя. Высота пенпого слоя является важнейшей гидравлической хара1 тери-стикой, в значительной степени определяющей эффективность массообмена. Применительно к абсорбции SO3 с внутренним теплообменом знание величины особенно важно, поскольку требуется полное погружение холодильных элементов в пенный слой. [c.56]

Расхо кденне экспериментальных и рассчитанных значений к , для си-стелгы SOg—H2SO4 объясняется, вероятно, большей величиной межфазовой поверхности для этой системы по сравнению с системой NHg—HjO. Причиной этого является, во-первых, несколько меньшее газосодержание пенного слоя цля системы NHg—HjO (при скорости газа 1.4 м/сек.). Другую причину меньшей межфазовой поверхности при водной абсорбции аммиака следует искать в различии физических свойств жидкостей в сопоставляемых системах (вода и серная кислота). Поскольку в литературе нот данных по влиянию физических свойств жидкости (удельный вес поверхностное натяжение а, вязкость ц) на поверхность контакта фаз в пенном режиме, то для оценки этого влияния мы использовали данные, относящиеся к начальным рен<имам барботажа. [c.241]

Простым и весьма распространенным способом получеиия пены является диспергирование газа с помощью пористых пере городок (фильтров), закрепленных в нижней части пенных аппаратов [5—9]. Этот способ широко используется во флотации, при абсорбции газов и пылеулавливании в аппаратах с динами ческим пенным слоем, в установках для пенного разделения Дисперсность пены, генерируемой по такому способу, зависит от диаметра капилляра или пор фильтров, гидрофильности ма териала, из которого изготовлено устройство для диспергирова иия, физико-химических свойств раствора пенообразователя (поверхностного натяжения, вязкости, концентрации ПАВ и др.) и условий процесса диспергирования. [c.18]

При соблюдении охшсанньгх выше особенностей конструкции и образовании необходимого слоя подвижной пены в пенных аппаратах можно эффективно осуществлять абсорбцию и десорбцию газов, любой теплообмен между газом и жидкостью при их непосредственном контакте или с помощью теплообменников, устанавливаемых в зоне Ьены, очистку газов от твердых, жидких и газообразных примесей и другие подобные процессы. [c.26]

Рис. 1.21. Зависимость чкоэффициента абсорбции двуокиси углерода от гидравлического сопротивления слоя пены (система 6% СОа в газе 3 н. раствор NaOH, 60 в).

Справочник химика 21

Химия и химическая технология