Технологические показатели абсорбции

Основной технологический показатель—фактический выход продукта, или коэффициент извлечения, или КПД аппарата — для абсорбции определяется как отношение фактического количества поглощенного компонента к равновесному, т. е. показывает степень приближения к равновесию [c.158]

В настоящее время наметилась тенденция создания комбинированных аппаратов, в которых наряду с абсорбцией серного ангидрида происходит конденсация паров серной кислоты в барбо-тажном и абсорбционном узлах аппарата. Башня-конденсатор по ряду технологических показателей имеет преимущества перед другими типами аппаратов и проектируется для новых схем производства серной кислоты. Например, по схеме промывки горячей кислотой (ПГК) конденсация серной кислоты осуществляется в орошаемом водой абсорбере с провальными решетками. Разновидностью подобного аппарата является конденсационная башня с провальными тарелками. [c.123]

Дальнейшее улучшение технологических показателей контактного процесса и снижение себестоимости контактной серной кислоты может быть достигнуто путем упрощения методов очистки газа и абсорбции трехокиси серы и дальнейшего укрупнения контактных агрегатов, так как это позволяет снизить затраты на строительство и эксплуатацию сернокислотных систем. [c.94]

Высокие и устойчивые технологические показатели имеют те предприятия, на которых строго соблюдаются нормы регла.мента производства, начиная от подготовки исходного сырья и обжигового газа и кончая конверсией ЗОг и абсорбцией ЗОз. [c.26]

Показатели технологического режима абсорбции. После контактного узла газы охлаждаются в экономайзере или в ангидридном холодильнике или же в обоих аппаратах последовательно. [c.586]

В табл. 1Х-35 приведены принятые показатели технологического режима абсорбции. [c.587]

Основное назначение отделения абсорбции состоит в получении определенного количества аммонизированного рассола в виде непрерывного материального потока, передаваемого в отделение карбонизации со следующими технологическими показателями [c.84]

Основным назначением отделения дистилляции производства соды является практически полная отгонка диоксида углерода и аммиака из маточной жидкости и формирование непрерывного материального потока парогазовой смеси, направляемой в отделение абсорбции со следующими технологическими показателями [c.142]

Технологическая схема построена таким образом, чтобы абсорбционные аппараты могли работать вместе и раздельно. Это сделано для увеличения числа моделей, используемых при моделировании процесса абсорбции и получения возможности сравнить качественные и количественные показатели работы абсорберов различного типа. Общий для обоих аппаратов узел десорбции аммиака VII (см. рис. 63) из его водных растворов является вспомогательным и обеспечивает возможность регенерации абсорбированного аммиака из водных растворов и возврата его в систему. Он обеспечивает возможность непрерывной работы установки в зам- [c.221]

Г аз из холодильников газа дестилляции слабых жидкостей 7 и 5 поступает в верхнюю часть малого абсорбера 15 (описание конструкции его см. стр. 114) и идет вниз параллельно току рассола. Тепло абсорбции в количестве около 38 ООО ккал/т соды отводится в холодильных элементах этого аппарата. Аммиачный рассол из малого абсорбера 15 направляется в среднюю часть большого абсорбера, а выходящий газ поступает через небольшой промыватель 16 к всасу вакуум-насоса 18. Технологические показатели работы этих аппаратов приведены выше (табл. 86). [c.290]

Элементы расчета абсорбционных и хемосорбционных процессов рассмотрены в ч. I, гл. V. Основные технологические показатели абсорбционной очистки степень очистки (к. п. д.) т] и коэффициент массопередачи k определяются растворимостью таза, гидродинамическим режимом в реакторе (Г, Р, w) и другими факторами, в частности равновесием и скоростью реакций при хемосорбции. При протекании реакций в жидкой фазе величина k выше, чем при физической абсорбции. При хемосорбции резко меняются равновесные соотношения, в частности влияние равновесия на движущую силу абсорбции. В предельном случае для необратимых реакций в жидкой фазе (нейтрализация) образующееся соединение имеет практически нулевое давление паров над раствором. Однако такие хемосорбционные процессы не, цикличны (поглотительный раствор не может быть вновь возвращен на очистку) и целесообразны лишь при возможности использования полученных растворов иным путем. Большинство хемосорбционных процессов, применяемых в промышленности, обратимы и экзотермичны, поэтому при повышении температуры раствора новое соединение разлагается с выделением исходных компонентов. Этот прием положен в основу регенерации хемосорбентов в циклической схеме, тем более, что их химическая емкость мало зависит от давления. Хемосорбционные процессы особенно целесообразны такнм образом для тонкой очистки газов, содержащих сравнительно малые концентрации примесей. [c.264]

Коэффициент извлечения т] —основной технологический показатель, определяемый равновесными соотношениями, но характеризующий и скорость процессов в системе Г—Ж. Фактически коэффициент извлечения равнозначен выходу продукта л , который определяется из формул (П1.17) —(П1.21). Для абсорбции т] представляет собой отношение фактического количества поглощенного компонента к равновесному [c.112]

Качество кристаллов бикарбоната натрия, полученного на стадии карбонизации аммиачно-содового производства, определяет технологические условия проведения этого процесса и, прежде всего — режим работы зоны начала образования кристаллов и режим работы зоны охлаждения суспензии. Длительным опытом эксплуатации карбонизационных колонн установлено, что для получения хорошо фильтрующейся бикарбонатной суспензии необходимо поддерживать максимально возможную температуру в зоне завязки кристаллов, не допускать повышения концентрации СОг в выходящем из колонны газе выше определенного уровня и резкого охлаждения суспензии на входе в зону охлаждения колонны. Эти легко контролируемые показатели дают косвенную оценку основных факторов, определяющих получение качественных кристаллов,— пересыщения раствора бикарбонатом натрия и скорости его кристаллизации в тех зонах, где они достигают максимального значения. Величина максимально допустимых значений пересыщения определяет как предельную производительность существующих типов карбонизационных колонн, так и возможности изменения их конструкции с целью интенсификации процессов абсорбции СОг н охлаждения. [c.111]

Практическая ценность информации о показателе (безотносительно подотрасли) заключается в том, что на ее базе можно будет построить функции распределения ущербов по типам и видам оборудования (колонные аппараты, теплообменники, сепараторы, скважины, трубопроводы и т. д.) и технологическим процессам (абсорбция, регенерация, осушка, транспортировка газа или конденсата и др.), а в сочетании с частотой аварий на них - оценить эксплуатационную надежность и безопасность последних. В свою очередь, информация этого направления окажется просто необходимой для принятия решений при выборе типов оборудования,конструкционных материалов, систем контроля и управления,техноло- [c.62]

Содержательная постановка НФЗ синтеза ресурсосберегающих ГФС имеет следующий вид [128, 129]. Задано названия установок первичной нефтепереработки, с выхода которых поступает газовое сырье для разделения в ГФС, или состав и свойства потоков сырья ГФС названия и показатели качества целевых продуктов, выделяемых в ГФС, типовые ХТП разделения, которые могут быть включены в генерируемую технологическую схему (простая ректификация, абсорбция—десорбция, ректификация с дополнительным вводом питания) типы инженерно-аппаратурного оформления (ИАО) для выбранных ХТП разделения (колонна тарельчатая, колонна насадочная, фракционирующий абсорбер). [c.279]

На начальных этапах развития процессов низкотемпературной абсорбции этот процесс отличался от традиционных процессов абсорбции только низкими температурами. По мере эксплуатации установок НТА был разработан ряд технических решений по совершенствованию технологического и конструктивного оформления основных узлов схемы НТА, реализация которых позволила значительно повысить технико-экономические показатели процесса низкотемпературной абсорбции. [c.138]

Рассматривая технологические особенности процессов очистки газов, необходимо отметить, что выбор способа очистки сводится, как правило, к выбору абсорбента, который при соответствующем конструктивном и технологическом оформлении процесса обеспечивает производство товарного газа и сопутствующих продуктов (серы и др.) при высоких технико-экономических показателях. Ниже перечислены процессы очистки газов от сероводорода, СОз, RSH и других нежелательных соединений, основанных на химической и физической абсорбциях [c.140]

Большинство круговых абсорбционно-десорбционных процессов имеют общую принципиальную технологическую сз ему и различаются по типу применяемого сорбента или конструктивному оформлению некоторых аппаратов и узлов. Выбор сорбента определяется его физико-химическими свойствами и при нескольких конкурирующих — сопоставлением экономической эффективности применения каждого иа них в отдельности. Экономические показатели процесса обусловливаются следующими факторами количеством циркулирующего в системе раствора сорбента расходом десорбирующего агента (например, водяного пара) общим давлением в системе абсорбции и давлением насыщенных паров кислых газов расходом тепла на десорбцию и стоимостью сорбента. [c.58]

При извлечении этилена методами низкотемпературной абсорбции или ректификации, при разделении этилен-этановой фракции требуется искусственное охлаждение. В процессах подготовки газа (при компрессии, осушке и предварительной очистке его от вредных и балластных примесей) применение искусственного охлаждения также может дать значительный энергетический и технико-экономический эффект. Поэтом методы получения холода и передачи его технологическим потокам имеют большое влияние на технико-эко-номические показатели установок газоразделения. [c.203]

Выбор значений независимых технологических параметров был произведен с учетом примерно тех же соображений, что и при моделировании процесса растворения сульфидного продукта. Для выяснения влияния скорости абсорбции кислорода и числа ступеней на показатели процесса значения этих параметров варьировались в пределах, указанных в табл. 5.3. [c.210]

В первой половине 60-х годов ГИАП и его Днепродзержинский филиал в содружестве с Харьковским политехническим институтом, Днепродзержинским химическим комбинатом и Невским машиностроительным заводом разработали энерготехнологическую схему производства азотной кислоты под единым давлением 740 кПа [13, 14]. Мощность такого агрегата в 3 раза превышает мощность агрегата комбинированной системы с давлением при абсорбции 355 кПа. Особенностями этой схемы являются газотурбинный привод, компенсирующий затраты энергии на технологические нужды производства, высокотемпературная очистка отходящих газов на катализаторе, содержащем 2% палладия на окиси алюминия, до концентрации в них окислов азота 0,005 об.%. Установка не потребляет энергии со стороны. В 1976 г. па таких агрегатах производилось 43% всей выпускаемой слабой азотной кислоты [13]. По мере накопления опыта в систему вносились некоторые изменения, улучшившие показатели ее работы. [c.44]

Для улучшения технико-экономических показателей производства разбавленной азотной кислоты намечены следующие пути усовершенствования технологического процесса создание мощных агрегатов, проведение процесса абсорбции окислов азота под давлением до 15—20 аг, обеспечение нулевого баланса энергии, снижение потерь катализатора — платины, получение более концентрированной азотной кислоты и увеличение ее выхода, а также разработка технологической схемы, в которой полностью исключается выброс вредных газов, [c.193]

В отделении двухступенчатой абсорбции с охлаждением жидкости в оросительных холодильниках установлены следующие показатели технологического режима [c.72]

Были проведены [22] лабораторные исследования поглощения двуокиси углерода из воздуха растворами едкого натра различных концентраций в моделях пенного аппарата (производительностью 10 и 100 м Ыас газа), в результате которых определены значения к. п. д. и коэффициента абсорбции, а также зависимость этих показателей от различных технологических факторов процесса. [c.108]

На промышленном объекте абсорбер осуществлен в виде колопны с 20 тарелками и 20 холодильниками, установленными между тарелками. Этот аппарат работает с хорошими технологическими показателями, одпако он конструктивно сложен. Иредлагаемое аппаратурное оформление уз.та абсорбции на много проще и по показателям работы не уступает ух-га-запной колонне с 20 тарелками. [c.612]

Взвешенный спой подвижной пены, применяемый в пеннолт способе взаимодействия газов с жидкостями, подробно изучен в Ленинградском технологичес1сом институте имени Ленсовета [6—8]. Определены условия существования подвижной пены, гидродинамический режим и кинетические показатели применительно к процессам абсорбции и десорбции газов. Основные технологические показатели в системе газ — жидкость в зависимости от скорости газа в полном сечении аппарата w показаны [c.195]

Основным ведущим технологическим показателем качества работы отделения карбонизации является степень использования Na l ( Na) в производстве, а также объемы жидкостей, перерабатываемых в отделениях абсорбции и дистилляции на 1 т соды. При уменьшении значетя С/ а увеличиваются объемы и, следовательно, возрастают затраты энергии на транспортирование жидкости, а также затраты пара и извести на отгонку аммиака в отделении дистилляции. Одновременно снижается производительность аппаратуры. Подсчеты показывают, что увеличение г/ка на 1% приносит годовую экономию по отрасли, равную примерно 300 тыс. руб. Поэтому стабилизация величины С/на на высоком уровне и обеспечение неизменности ее при возможных возмущениях является экономически важной задачей. [c.158]

Капитальные затраты, соответствующие вышеприведенным нормам технологических показателей (учитывающие в своем составе контактное отделение, отделение кислой и щелочной абсорбции, инверсии и склад слабой азотной кислоты, а также склад соды и содораство-рения без дальнего воздухоснабжения и межцеховых коммуникаций), приняты по техническим проектам действующих цехов и определяются следующими данными [c.430]

Анализ полученных данных показал, что селективность очистки газа снижается с увеличением плотности орошения (q=L/G, л/м ), высоты рабочей зоны абсорбера (Ь, м) и температуры i, °С), причем наибольшее влияние на селективность оказывает температура абсорбции. По результатам опытных испытаний АЛДЭА-процесс был рекомендован для промышленной апробации, а также определена область оптимальных значений технологических параметров процесса. Концентрация Н,5 и СО, в регенерированном растворе амина, г/л 0,4...0,8 и 2...3, соответственно. Показатели работы установки сероочистки приведены в табл. 3.2 в сравнении с данными, полученными при проведении процесса очистки с использованием растворов ДЭА. [c.53]

Разработка оптимальных технологических схем однородных тепловых и ректификационных систем — типовых технологически узлов химических производств связана с решением следующей конкретной задачи синтеза ХТС, которая является задачей синтеза четвертого класса. При заданных типах элементов системы необходимо определить топологию технологических связей между этими элементами и выбрать такие параметры элементов, которые обеспечивают выполнение либо требуемой технологической операции теплообмена между несколькими технологическими потоками, либо технологической операции разделения многокомпонентной смеси (МКС) на заданные продукты (химические компоненты или фракции) при оптимальном значении некоторого показателя эффективности функционирования системы (например, минимум приведенных затрат). В частности, задача синтеза оптимальных технологических схем систем разделения многокомпонентных смесей (СРМС) формулируется следующим образом при заданных составе сырья, номенклатуре продуктов разделения и требованиях к их качеству необходимо выбрать оптимальные с эко -номической точки зрения типы и параметры процессов разделения (например, обычная, азеотропная или экстрактивная ректификация экстракция абсорбция и др.), а также оптимальную структуру технологических связей между этими процессами разделения. [c.142]

Возможны рзличные варианты использования холода для улучшения энергетических показателей установки и улучшения технологических параметров. Так, например, возможно охлаждение газа перед улавливанием и в результате существенное улучшение показателей улавливания. Это позволяет перейти от абсорбции к вымораживанию бензольных углеводородов, диоксида углерода, конденсации аммиака, цианистого мдорода и сероводорода. В другом варианте коксовый газ охлаждается газом после дросселирования перед первой или второй ступенями компрессии. При этом уменьшается расход энергии на сжатие и потребная мощность внешнего привода может быть уменьшена на 55-60%. [c.156]

Данные, приведенные в табл. 111-54, могут быть использованы при проектировании (для вычисления практических коэффициентов абсорбции и степени приближения к равновесию) и при эксплуатации установок моноэтаноламиновой очистки (для сравнения технологических и расходных показателей работы в аналогичных условиях). J [c.259]

Формулирование ограничений на независимые параметры. Общее число независимых технологических параметров (они перечислены в табл. 5.3) равно семи. Три из них приходится зафиксировать, так как они определены уже реализованными техническими решениями давление в автоклаве Р = 16 ат, содержание кислорода в исходном газе ф = 0,21, число ступеней тг = 4. Объем готового раствора тоже следует зафиксировать, так как он определяется максимально допустимой концентрацией комплексных солей кобальта и никеля / = 9 м /т. Скорость абсорбции кислорода С/ , как было установлено в разд. 5.6, практически не влияет на показатели процесса лоэтому для С/ было принято значение, обеспечиваемое установленными мешалками [ 7 = = -ат-ч). Таким образом, к числу оптимизируемых отно- [c.231]

Технологическая схема контактного узла сернокислотной системы ДК/ДА, построенная в СССР по проекту и поставкам ПНР (лицензия Фирмы "Дорр-Оливер"), представлена на рис. 6. В схеме принят вариант слоев 3+1. Нагревание исходного сернистого газа осуществляется в теплообменниках I после третьего и первого слоев катализатора, а газа, выходящего из абсорбера первой ступени 3, - в теплообменниках I после четвертого и второго слоев катализатора. Температура газа, поступающего на первую абсорбцию, составляет 200 °С, на вторую абсорбцию 170 °С. При содержании в сернистом газе 302 8,5 % (объемная доля) степень превращения на первой стадии катализа составляет 1 = 0,93 и общая Хд = 0,995. Во внешнем теплообменнике I перед второй абсорбцией нагревается газ с низкой концентрацией диоксида серы,что исключает уменьшение степени превращения при коррозии трубок теплообменника и проскоке цроконтактировавшего газа. В этой схеме показатель общей поверхности теплообмена на 10 / ниже, чем в схеме фирмы "Лурги". [c.27]

Потери за скрубберами являются основным показателем в отделении абсорбции их количество огтреде, 1яет четкость работы и умение аппаратчика управлять сложным технологическим процессом всего отделения. [c.135]

Источники потерь карбамида при выпарке (за счет гидролиза, испарения, а также вследствие образования биурета) были подробно рассмотрены выше (стр. 144). Из этих данных следует, что предпочтительной является выпарка в две ступени. В промышленности выпаривание растворов карбамида от 68—70 до 99,7— 99,8% обычно проводят в две ступени с использованием пленочных испарителей в обеих ступенях или с применением во П ступени упарки в токе газа. Важнейший показатель эффективности работы узла выпарки — степень использования карбамида, содержащегося в поступающем растворе. Анализ работы цехов, выпускающих гранулированный карбамид, свидетельствует о том, что около 60% всех потерь карбамида приходится на долю выпарки. Это свидетельствует о несовершенстве технологического и конструктивного оформления процесса. Более детальные обследования, результаты которых изложены ниже, позволили наметить пути улучшения технологии узла выпарки. Принципиальная схема двухступенчатой выпарки представлена на рис. 204. Исходный раствор, содержащий 68—72% карбамида, 0,6—0,8% аммиака, 0,15—0,3% двуокиси углерода и 0,3—0,35% биурета, из хранилища / насосом 2 подается в напорный бак 3 и далее в выпарную систему. Выпарка двухступенчатая в I ступени раствор упаривается до содержания СО (1МН2)2 93—95% при остаточном давлении 250—300 мм рт. ст. и температуре около 126° С, во И ступени — до 99,5—99,7% при остаточном давлении 30— 40 мм рт. ст. и температуре 138—14Г С. Система состоит из испарителей 4, 6, сепараторов 5, 7, конденсаторов 9, 10, 14 и паровых эжекторов 8, 11, 12, 13. Соковый конденсат, содержащий аммиак и карбамид, через гидрозатвор 15 стекает в сборник узла абсорбции-десорбции. [c.264]

Некоторые формулы для расчета абсорбционных и хемосорбцион-ных процессов приведены в гл. V. Показатели абсорбционной очистки степень очистки (КПД) и коэффициент массопередачи к зависят от растворимости газа в абсорбенте, технологического режима в реакторе (ш, Т, Р) и от других факторов, например от равновесия и скорости химических реакций при хемосорбции. В хемосорбционных процессах, где в жидкой фазе происходят химические реакции, коэффициент массопередачи увеличивается по сравнению с физической абсорбцией. Большинство хемосорбционных процессов газоочистки обратимы, т. е. при повышении температуры поглотительного раствора химические соединения, образовавшиеся при хемосорбции, разлагаются с регенерацией активных компонентов поглотительного раствора и с десорбцией поглощенной из газа примеси. Этот прием положен в основу регенерации хемосорбентов в циклических системах газоочистки. Xe ю opбция в особенности применима для тонкой очистки газов при сравнительно небольшой начальной концентрации примесей. [c.169]