Межкристаллитная коррозия сварных соединений в зонах термического влияния

При сварке межкристаллитная коррозия проявляется в зоне термического влияния и может вызвать разрушение сварных соединений при воздействии агрессивных сред. [c.71]

Возможность применения мартенситностареющих и аустенито-мартенситных сталей определяется стойкостью против общей и межкристаллитной коррозии сварных соединений. При сварке сталей с повышенным содержанием углерода в зоне термического влияния наблюдается образование карбидной сетки, приводящей к межкристаллитной коррозии. Восстановление коррозионной стойкости достигается только после полного цикла термической обработки изделия после сварки. Стали аустенитно-мартенситного класса подвергаются контролю на склонность к межкристаллитной коррозии в соответствии с ГОСТ 6032—84. [c.46]

МЕЖКРИСТАЛЛИТНАЯ КОРРОЗИЯ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ В ЗОНАХ ТЕРМИЧЕСКОГО ВЛИЯНИЯ [c.106]

Межкристаллитная коррозия особенно сильно поражает наплавленный металл сварного шва и зону термического влияния. Для контроля коррозии сварного соединения используют отражение от валика шва, полученное с помощью двух встречно расположенных наклонных преобразователей поперечных волн с углами ввода 40. .. 50°, соединенных по зеркально-теневой схеме. Таким способом измеряют коррозию глубиной 0,3. .. 0,7 мм [269]. [c.800]

В сварных соединениях сплавов никеля с 25—29 % Мо и 0,03 % С межкристаллитная коррозия в зависимости от конкретного химического состава может развиваться в зоне термического влияния (ЗТВ) в двух температурных областях [3.2] 600— 900 °С и 1250 °С (так называемая коррозия ножевого типа, [c.176]

При изготовлении сварные швы и зону термического влияния сварных соединений нержавеющей и двухслойной стали проверяют на отсутствие склонности к межкристаллитной коррозии по методу АМ (ГОСТ 6032-58). [c.178]

Сплошная коррозия может быть равномерной по всей поверхности сварного соединения или, более опасной, сосредоточенной в какой-либо его зоне шве, зоне термического влияния или основном металле. Значительно опаснее местные виды коррозии. Если сплошную коррозию можно оценивать и прогнозировать, то местные виды коррозии часто приводят к внезапному отказу конструкций, особенно в напряженном состоянии. Из видов местной коррозии бзз развития магистральной трещины несущую способность конструкций резко снижает межкристаллитная структурная коррозия, [c.24]

Стали с более высоким содержанием хрома (18%) можно применять в химической промышленности, хотя марганец снижает у них коррозионную стойкость в азотной кислоте (рис. 68). Присадка от 3 до 4% N1 воздействует благоприятно и в некоторых других средах, и стали с никелем и низким содержанием углерода являются более перспективными [73, 210]. Сварные соединения у этих сталей также склонны к межкристаллитной коррозии в зоне термического влияния. Эту склонность можно устранить, если содержание углерода ниже 0,03%. Такой путь, особенно у сталей с азотом, наиболее надежен в случае их применения в химической промышленности [75]. При содержании углерода от 0,03 до 0,06% эти стали можно сваривать, однако нужно выбирать такой режим наложения слоев (главным образом у толстых листов), чтобы не вызвать местного снижения коррозионной стойкости [18, 20] (рис. 69). Молибден в известной мере повышает стойкость этих сталей против межкристаллитной коррозии. Медь, наоборот, способствует расширению области, в ко- [c.154]

Из сравнения способности различных растворов выявлять склонность к межкристаллитной коррозии металла зоны термического влияния сварного соединения можно заключить следующее. [c.39]

В некоторых случаях титан склонен к межкристаллитной коррозии. Так, наблюдалось межкристаллитное разрушение сварных соединений титана в сернокислом растворе (12—18% серной кислоты), насыщенном сернистым газом с примесями мышьяка, двуокиси селена и окиси железа, — металл шва и зона термического влияния сварного соединения подвергались межкристаллитной коррозии. Межкристаллитное растрескивание титана наблюдалось в красной дымящей азотной кислоте, растворах брома в метиловом спирте и в их парах. Имеются сведения о коррозионном растрескивании титана в расплавленном кадмии, в хлорированных углеводородах, а также в воздушной среде при 260° С, когда на поверхности титана имелись сухие кристаллы хлористого натрия. [c.278]

Опытно-промышленное производство и эксплуатация оборудования на стали 02Х8Н22С6 показали склонность металла шва к образованию горячих трещин, ухудшение механических свойств сварных соединений, ие удовлетворяющее требованиям ОСТ на аппаратуру ответственного назначения, и склонность металла в зоне термического влияния после сварки к межкристаллитной коррозии [27]. [c.334]

Рис. 3.012. Зона термического влияния сварного соединения сплава НМ27 (0,02 % С 0.1 % Si 0,2 % Fe) после 200 ч испытания в контрольном кипящем 21 %-ном растворе НС1. Межкристаллитной коррозии в том числе ножевого типа) нет. Травление — см. рис. 3.00t. ХЗОО

Сталь устойчива в азотной кислоте 6%-ной концентрации при любой тедпературе до кипения №лючительно, 30%-ной концентрации—до 80° С, 40%-ной концентрации до 75° С и 60%-ной концентрации — до 70° С. В ( сфорной кислоте концентрации 55% сталь устойчива при любой температуре до кипения вкл. и в кислоте 85%-ной концентрации при температуре до 85° С. Сталь показывает высокую стойкость в уксусной кислоте любой концентрации при любой температуре до кипения вкл., в муравьиной кислоте 15%-ной концентрации при температуре до 70° С, в 85%-ной концентрации до 40° Сив 45%-НОЙ концентрации до 20° С. Сварные соединения в зоне термического влияния обладают пониженной стойкостью к межкристаллитной и общей коррозии. Для повышения коррозионной стойкости сварных соединений необходим общий или местный нагрев изделия до 720° С с охлаждением на воздухе [c.76]

Итак, стабилизированные стали должны содержать достаточное по отношению к углероду количество карбидобразующего элемента (достаточная стабилизация), который должен связать углерод в специальные карбиды и этим сделать невозможным выпадение карбидов хрома. В этом случае стали ведут себя приблизительно так, как если бы они почти совсем не содержали углерода. Напомним (см. 4.1), что стабилизация стали 1Х18Н9 титаном и ниобием в соответствии с эмпирическими формулами, приведенными выше (табл. 18), в большинстве случаев полностью подавляет склонность к межкристаллитной коррозии того типа, который проявляется у нестабилизированных сталей после сварки (см., например, рис. 31). Изделия, изготовленные с применением сварки из правильно стабилизированных сталей [226, 244], оказываются и без последующего отжига стойкими к межкристаллитной коррозии в зонах, подвергшихся термическому влиянию. Однако, нри более длительных выдержках в условиях критических температур и стабилизированные таким образом стали становятся также в различной мере склонными к межкристаллитной коррозии в зависимости от степени стабилизации. Действительно, ранее было установлено, что растворяющий отжиг при температуре 1150° С уже может оказать влияние на стойкость стали с более низким содержанием титана и ниобия. При этой температуре еще не может произойти значительный рост зерна, поэтому увеличение количества карбидов хрома, выделяющихся но границам зерен в зоне термического влияния сварного соединения, нельзя в этом случае объяснить только уменьшением всей поверхности границ за счет роста зерна. Точно так же гипотеза о значительной поверхностной активности углерода по отношению к хромоникелевому аусте-ниту, основанная на современных представлениях о роли поверхностных слоев кристаллов твердого раствора при термообработке поликристаллических веществ и очень хорошо описывающая распределение углерода в аустените, не объясняет процесс освобождения связанного в специальном карбиде углерода во время растворяющего отжига при высоких температурах. Чтобы в поверхностных слоях аустенитных зерен могла повыситься концентрация углерода, прежде всего должна произойти диссоциация присутствующих в структуре карбидов титана, ниобия или тантала, а для этого углерод и карбидобразующий элемент должны перейти в твердый раствор. Реально ли это с термохимической точки зрения, можно вывести [c.128]

Развитие межкристаллитной коррозии в зоне термического влияния при контактировании сварных соединений нестабилизированной хромомарганцевой стали 15Х17АГ14 даже с разбавленной азотной кислотой указывает на низкие защитные свойства пассивной пленки, обусловленные обеднением твердого раствора хромом. [c.71]

В сварных соединениях стали Х23Н23МЗДЗ стандартный раствор (метод А) не выявляет склонности к межкристаллитной коррозии п )И продолжительности испытания менее 192 часов, а в некоторых случаях более 240 часов. Р аствор с медной стружкой (метод ЛМ) выявляет склонность к межкристаллитной коррозии при длительных испытаниях (240 часов). Только при очень значительной склонности, таковая выявляется через 48 часов. Раствор с цинковой пылью (метод В) у образцов плавок 0 значительной склонностью к межкристаллитной коррозии выявляет эту склонность уже через 24 часа, а у образцов плавок с незначительной склонностью к данному виду резрушения — через 144 часа. Раствор 10%Н Оз + 2%НаР (по методу Г) выявляет склонность к межкристаллитной коррозии через 3 часа испытания, но вызывает значительную общую коррозию металла зоны термического влияния. [c.39]

Рис. 3. Межкристаллитная коррозия в сварном соединении из стали Х23Н27М2Т (плавка 34601), выполненном автоматической сваркой под флюсом БКФ-1, после испытаний по методу Г (80°, 3 часа в растворе 10% НЫОз+2 >/о Ка(Р). Слева — внешний вид образца после испытаний (Х2,5) справа — характер поражения зоны термического влияния.

В дискуссии о методиках испытания на окло кностъ к межкристаллитной коррозии [10] указывалось, что метод Б ГОСТ 6032—51 в некоторых случаях используется для контроля зоны термического влияния сварных соединений готовых изделий. Отмечалось, что электролит (60%-ный раствор серной кислоты с ингибитором) пригоден лишь для проверки стали 1Х18Н9Т и не может быть использован при испытании других марок стали. [c.43]

О наличии межкристаллитной коррозии можно было судить только на основании металлографического анализа. Быстрый и простой метод определения межкристаллитной коррозии по появлению треищн при загибе образца на 90°. применяемый для хромоникелевых сталей, в случае высокохромистых сталей оказался не пригодным, так как даже без испытания в коррозионно активных средах пониженная пластичность и ударная вязкость основного металла стали Х25Т и особенно зоны термического влияния в сварных соединениях (табл. 3) часто приводят к появлению трещин механического происхождения. [c.77]

Рис. 8. Область концентраций и температур, в которой у сварных соединений стали Х25Т плавки 1888 в зоне термического влияния не проявляется межкристаллитная коррозия после испытания в течение 490 часов в ННО,1. Знаком + обозначено наличие, а знаком О — отсутствие межкристаллитной коррозии.

Характер зависимостей глубина межкристаллитной коррозии — время провоцирующего нагрева, а также соответствующие кривые потенциал—время (рис. 6), построенные для коррозионно-стойких сталей с различным содержанием углерода и титана, указывают на решающую роль хрома как легирующего элемента в коррозионно-стойких аустенитных сталях, а также на-возможность резкой активации коррозионных процессов, вызванной влиянием следующих факторов снижением содержания хрома в твб рдом растворе, ростом концентрации углерода, появлением структурной неоднородности при термических воздействиях. При неблагоприятном сочетании этих факторов коррозионные процессы коррозионно-стойких сталей резко ускоряются, а раз-благораживание потенциала вследствие этого может достигать больших величин, приближающихся к 1,0 В. Сочетание указанных факторов проявляется и в сварных соединениях стали типа 18 Сг=10 N1, вследствие чего существенно снижается их коррозионная стойкость. Процесс распада твердого раствора (аустени-та), вызванный сенсибилизирующим воздействием на сталь опасных температур приводит к появлению и развитию не только межкристаллитной коррозии, но часто и к более сложным процессам. К ним относится ножевая коррозия — наиболее опасный вид коррозионного разрушения сварных соединений хромоникелевых сталей, легированных стабилизирующими элементами (титаном, ниобием). Ножевая коррозия локализуется в узкой околошовной зоне, непосредственно прилегающей к металлу шва и развивается с высокими скоростями, достигающими в окисли- [c.14]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология