Схема проточной части ступени

СХЕМА ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ СТУПЕНИ [c.48]

На рис. 80 представлена схема проточной части ступени и планы скоростей в сечениях входов и выходов колеса и диффузора. Обозначения скоростей имеют цифровые индексы по номеру сечения. [c.229]

Фиг. 2. 28. Схема проточной части ступени для испытания безлопаточного диффузора и изучения влияния Ь Ь -

Принцип действия и устройство. По принципу действия осевой компрессор подобен осевому насосу. Главное направление движения газа— вдоль оси вращения, траектории частиц газового потока расположены на цилиндрических или слегка конических поверхностях. Устройство осевого компрессора показано на рис. 15.5. Ступень компрессора состоит из двух рядов (венцов) лопастей ротора и статора. Во входном направляющем аппарате перед первой ступенью поток закручивается в ту же сторону, что и в направляющих аппаратах ступеней. Из последнего спрямляющего аппарата поток выходит в осевом направлении. Вместе с объемом сжимаемого газа уменьшается высота лопастей в венцах. В первых ступенях отношение диаметра втулки к диаметру корпуса обычно бывает = 0,5- -0,7, а в последних ступенях 0.7-т-0,9. Применяют преимущественно две схемы проточной части а) с постоянным диаметром корпуса. б) с постоянным диаметром ротора. Схема а позволяет снизить число ступеней, так как при прочих равных условиях средний диаметр проточной части в этой схеме больше, чем в схеме б, и, следовательно, мощность каждой ступени выше. Поэтому схему а применяют там, где в особенности необходимо уменьшить габариты и массу машины. Схема б удобна и проста для изготовления, и поэтому она более приемлема для компрессоров стационарных установок. [c.192]

В соответствии со схемой движения потоков газа в проточной части ступени (см. рис. 2.3) уравнения, описывающие изменение [c.65]

На рис. 3.15 показаны схема проточной части и изменение абсолютной скорости, давления и температуры в реактивной ступени радиального центростремительного турбодетандера. [c.92]

Рис. 2.20. Схема меридионального сечения проточной части ступени турбодетандера

Приняв схему проточной части компрессора с постоянным диаметром втулки и Лвг=0,95, найдем диаметр йвг и высоту лопастей последней ступени [c.297]

Центробежные компрессоры и газодувки выпускаются для различных отраслей народного хозяйства (для химической, нефтехимической, газовой, машиностроительной промышленностей, металлургии и др.). Они отличаются друг от друга абсолютными азмера-ми, числом ступеней, схемой проточной части, конструкцией отдельных узлов и деталей (рабочего колеса, [c.152]

В целях унификации ступеней и максимального упрощения изготовления ротора выбираем схему проточной части с постоянным диаметром втулки и принимаем осевую скорость одинаковой во всех ступенях. [c.157]

Наиболее простая схема измерений в характерных сечениях проточной части концевой ступени предложена Д. А. Капель-киным. Эта схема отработана на серии методических исследований. [c.131]

С.хема потоков газа в проточной части реального многоступенчатого компрессора изображена на рис. 3.4. Если при теоретическом процессе многоступенчатого компрессора вся масса газа, поступившая в первую ступень, подается последней ступенью потребителю, то в реальном процессе этого не происходит Как видно из схемы, возникают утечки газа ihy (через уплотнение поршней и штоков). Помимо этого в межступенчатых коммуникациях происходит конденсация водяного пара (т он). [c.83]

Аэродинамические схемы. Под аэродинамической схемой осевого вентилятора подразумевается совокупность признаков и параметров, однозначно характеризующих проточную часть машины число ступеней, равное числу рабочих колес тип схемы, зависящей от наличия аппаратов, и их расположение по отношению к рабочему колесу относительный диаметр втулки число лопаток колеса и аппаратов, их углы установки. [c.180]

Стенки корпуса на участке от камер сгорания до выхлопного патрубка охлаждаются изнутри двумя потоками воздуха 1) идущим в камеры сгорания и 2) специально отбираемым после 5-й ступени компрессора. Второй поток подводится в пространство между обечайкой цилиндра и тонкостенным экраном в двух местах (в районе зуба обоймы ТВД и в районе зуба обоймы ТНД) и затем сбрасывается в проточную часть в районе лап внутреннего подшипника. Схема охлаждения показана на рис. 1У-21. [c.97]

В ступенях с лопаточными диффузорами оптимальное соотношение 63/62 зависит от аэродинамической схемы элементов проточной части за диффузором. В концевых ступенях с симметричной улиткой оптимальное значение (63/62) равно 1,5—1,6 в ступенях промежуточного типа с обратным аппаратом — 1,15—1,3. [c.89]

Турбокомпрессор пропановый четырехступенчатый ТКП-435 (лист 133) является базовым для ряда пропановых турбокомпрессоров ТКП-435, ТКП-335, ТКП-235. Все компрессоры ряда имеют широкую унификацию с базовым компрессором. Унифицированы подшипники, сальники, литые диафрагмы, корпуса и поковки колес, система смазки. Схема расположения колес оппозитная. Проточная часть ротора компрессора образована вставными литыми диафрагмами 11, 12, 15, 16, имеющими горизонтальный разъем, и двумя асимметричными нагнетательными улитками, отлитыми в корпусе 2. Корпус компрессора 2 литой, чугунный, имеет горизонтальный разъем, уплотняемый с помощью паронитовой прокладки. Диффузоры безлопаточные, суженные. Обратные направляющие аппараты I и П1 ступеней имеют продолженные радиальные направляющие лопатки в виде тонких стальных пластин, закрепленных в лабиринтных втулках 14. Выходной конец вала ротора уплотняется двусторонним торцевым сальником 19 с парой трения графит — сталь. [c.56]

Конструкция, число ступеней, степень сложности изготовления и расчет компрессора в значительной степени зависят от принятой схемы выполнения проточной части компрессора. [c.221]

Основные схемы выполнения проточной части компрессоров можно разделить на две группы а) схемы с постоянным радиусом корневых сечений рабочих лопаток исходных ступеней (фиг. 103) б) схемы с переменным радиусом корневых сечений рабочих лопаток исходных ступеней (фиг. 104). [c.221]

Значение коэффициента А зависит от принятой схемы выполнения проточной части. При постоянной вдоль высоты лопаток работе ступени [c.228]

Следует отметить, что при помощи вышеприведенных формул удобно определять работу первой ступени. При определении работы последующих ступеней нет необходимости находить коэффициент изоэнтропического напора ступеней, так как независимо от выбранной схемы выполнения проточной части компрессора справедливо следующее уравнение [c.228]

Фиг. 2. 40. Проточная часть концевой ступени двухступенчатой секции компрессора (а) и схема отбора давлений в различных сечениях лопаточного диффузора (б).

Если учесть, что проточная часть ступени представляет собой взаимодействующие друг с другом вращающиеся и неподвижные круговые решетки, работающие в конфузорном отрывном режиме с резко неравномерным (по направлению и величине скорости) набегающим потоком, то кажется пародоксальной сама попытка вычисления потерь с помощью примитивной схемы течения в трубах. Единственное достоинство этой схемы — подкупающая гГростота расчетов. Однако конструктор должен ясно представлять себе, что никаких серьезных прогнозов о работе новой проточной части, опираясь на эти простые расчеты, он не может сделать правильный ответ пока что ему может дать только эксперимент. [c.109]

В целях совершенствования проточной части самовсаеывацих центробежных насосов разработана новая последовательная схема подключения вихревой вакуумной ступени (см. рис. 3). При последовательной схеме подключения давление на выходе из вихревого колеса в корпусе I будет складываться из давления перед всасывающим окном Р в камере центробежного колеса и давления, развиваемого вихревым колесом т.е. [c.16]

В отличие от насоса ПГ-2-220-280 (рис. 213) в насосах блока 300 Мет для впрыска в промежуточный перегреватель котла питательной воды в количестве до 100 т/н при давлении около 70 кПсмР производится отбор за первыми ступенями. В связи с этим внутренний входной патрубок крепится не к внутреннему корпусу, а к стенке внешнего корпуса. Упор внутреннего корпуса расположен в области второй ступени насоса. Рабочие колеса выполнены методом точного литья по выплавляемым моделям и так же, как и все детали проточной части и концевых уплотнений, изготовляются из нержавеющей стали. Осевая сила в насосе уравновешивается с помощью разгрузочного диска. Подшипники насосов — скользящего трения с принудительной смазкой от централизованной масляной системы главной турбины. Концевые уплотнения — жесткие щелевого типа, работают по схеме, приведенной на рис. 216. Насосные агрегаты снабжены первичными датчиками дистанционного контроля и защиты по температуре, давлению, вибрации, осевому положению ротора насоса и числу оборотов. [c.332]

Схема такого насоса показана на рис. 4.46. Жидкость поступает в низкооборотную шнекоцентробежную ступень 1 я 2, затем через направляющий аппарат 3 и обратные каналы 6 подводится к центробежному колесу 5 высокооборотной ступени, на выходе из которого установлено турбинное колесо 4, жестко связанное с центробежным колесом 2 первой ступени. В МВТУ была разработана проточная часть такого насоса (см. п. 4.8). Согласно расчетам, высокие кавитационные качества насоса обеспечиваются в широком диапазоне подач. [c.191]

Схема ГЦН с опорами вала, работающими на перекачиваемом теплоносителе, и механическим уплотнением вала с чистой запирающей водой представлена на рис. 8.11. Вертикальный вал 4 направляется двумя радиальными дроссельными ГСП 2 н 8, Нижний ГСП питается горячей водой с напора осевого рабочего колеса 1 при помощи винтового насоса 3 с многозаходны-ми резьбовыми втулками, а слив из подшипника организован на всасывание рабочего колеса по каналам, выполненным в его ступице. Верхний радиальный ГСП питается охлажденной контурной водой от импеллера, выполненного заодно с пятой 7. В подшипниках применима пара трения сталь по стали. Осевая сила воспринимается двухсторонним гидростатическим осевым подшипником, работающим на охлажденном теплоносителе. Элементы, образующие пары трения, изготовлены из силицированного графита. Самоустанавливающиеся колодки снабжены ребрами качания и опираются на рессоры. Для снятия тепла, выделяющегося в осевом и верхнем радиальном ГСП, в корпусе ГЦН встроен трубчатый холодильник 6. Поток воды из пяты-импеллера сначала попадает на осевой подшипник, затем в верхний радиальный ГСП, после чего, проходя через трубчатый холодильник, охлаждается, поступает в зазор между валом и корпусом ГЦН, снимает тепло с вала и вновь попадает в пяту-импеллер. Такая система циркуляции позволяет поддерживать постоянной температуру (примерно 70° С) в полости пяты, предохраняя тем амым уплотнение вала от воздействия высокой температуры со стороны проточной части ГЦН. Между полостью пяты и проточной частью расположен тепловой барьер, представляющий собой каналы, засверленные в корпусе ГЦН. Через трубчатый холодильник 6 теплового барьера циркулирует вода промежуточного контура, имеющая на входе температуру примерно 45° С. В верхней части ГЦН размещено уплотнение вала, представляющее собой блок из трех пар торцовых уплотнений, работающих на холодной запирающей воде. Первая ступень предотвращает протечки запирающей воды в контур с перепадом давления на нем около 2 МПа, вторая ступень предотвращает протечки в атмосферу и работает под полным давлением запирающей воды, а третья ступень является резервной и автоматически включается в работу в случае выхода из строя второй ступени уплотнения. [c.334]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология