Параметры процессов расход воздуха

Аналитический метод расчета сушилки сводится к составлению уравнений материального и теплового балансов сушилки, с помощью которых определяют количество удаляемой влаги W и высушенного материала Ог, расход воздуха L и тепла Q иа сушку. Сушилку рассчитывают в определенной последовательности выбирают схему сушильного процесса, тип сушилки определяют основные расчетные параметры /о, фо, г и задаются параметрами воздуха на выходе из сушилки /г и фг составляют материальный баланс сушилки и предварительно определяют ее размеры из формул (492), (493). Затем составляют тепловой баланс сушилки для летних и зимних условий. [c.271]

Влияние температуры окисления на качество битума изучалось многими исследователями на различном сырье [62—66], но обобщающих зависимостей не представлено. Более того, выводы, сделанные разными авторами, иногда противоречивы и не всегда экспериментально оправданы. В работе [62 отмечается, что зависимость пенетрации дорожных битумов от температуры окисления проходит через максимум при 250 °С. Экстремальный характер этой зависимости не объясняется, но одновременно отмечается, что при повышении температуры окисления с 250 до 270 °С расход воздуха и продолжительность окисления увеличиваются. Это может быть объяснено только нарушением условий постоянства других параметров процесса, который изучался на промышленном кубе. Более высокая пенетрация битума и большая длительность процесса окисления [c.49]

Корреляция О. Ч. топлива — координата максимальной температуры ясно выражена при следующих параметрах процесса расход воздуха [c.175]

Установка динамической сорбции состоит из ферментатора — специальной камеры с сетками, адсорбера, заполненного активным углем, и вспомогательного оборудования. Для контроля параметров и расхода воздуха на воздушной линии установлены термометр, психрометр и диафрагма с манометром. Цветки помещают на сетки ферментатора, в нижнюю часть которого в течение 24 ч подают воздух воздуходувкой через фильтр и оросительную колонку. Воздух, проходя снизу вверх через цветки на сетках, насыщается эфирным маслом и отводится из камеры в адсорбер, заполненный БАУ. Высота слоя адсорбента 30 см. Удельная, скорость паровоздушного потока 1,44 м (м -ч). В процессе адсорбции из воздуха извлекаются эфирное масло и вода, которые по-разному распределяются в слое угля. Нижние слои угля содержат наибольшее количество масла и наименьшее количество воды. По высоте слоя уменьшается количество масла в угле и возрастает влажность. В момент проскока масла /з слоя угля достаточно хорошо насыщены маслом. Максимальное насыщение угля маслом 21 г на 100 г абсолютно сухого угля. После проскока масла производят замену угля в адсорбере. [c.214]

Одним из основных параметров технологического режима процесса производства битума непрерывным окислением является расход сырья. Этот показатель определяет время пребывания сырья в зоне реакции, т. е. те условия, при которых битум на выходе из колонны отвечает нормам ГОСТ. Поддерживая постоянными качество сырья, расход воздуха, температуру окисления, подбирают такую производительность по сырью, при которой получается битум определенных температуры размягчения и пенетрации. Как известно, температура окисления влияет на состав и физико-химические свойства битумов. Стабилизация требуемой температуры способствует повышению качества битумов. [c.220]

Анализ функционирования сернокислотных систем и типовых, процессов химической технологии показал, что основную неопределенность в рассматриваемом производстве вносят расход воздуха на входе в систему, концентрация диоксида серы на входе в контактно-абсорбционное отделение, активность катализатора на слоях контактной массы и величины коэффициентов теплопередачи в теплообменниках. Неопределенность этих параметров вызвана как чисто технологическими и физическими явлениями, так и неточностью математических моделей. [c.273]

Процесс сушки с возвратом части отработанного воздуха (рециркуляцией) характеризуется ломаной АМВ С (рис. 79, в). В этих сушилках температура процесса ниже, чем в обычной калориферной сушилке, а влажность воздуха в сушильной камере можно регулировать. Процесс сушки легко построить в / — с1-диаграмме по трем заданным точкам Л, Л1 и С, которые должны лежать на одной прямой. На диаграмме линия АМ соответствует процессу смешения отработанного воздуха (параметры — см. точку С) со свежим воздухом (параметры — см. точку Л), линия МВ — процессу подогрева смеси в калорифере и линия В С — процессу сушки. Расход воздуха в такой сушилке определяют по формуле (518), а расход тепла, зависящий только от начальных и конечных параметров воздуха, по формуле (519). [c.277]

Расход воздуха является одним из основных параметров, определяющих интенсивность процесса окисления гудрона. Он зависит от производительности установки, температуры окисления, а также от температуры размягчения исходного сырья и требуемой марки битума. Для одной и той же марки битума с повышением температуры окисления или температуры размягчения исходного сырья удельный расход воздуха уменьшается. Для заданного расхода сырья — гудрона определенных свойств при получении битумов часовой расход воздуха должен быть стабильным и корректироваться в случае изменения требований к температуре размягчения полу чаемого товарного битума. [c.220]

Интенсивность процесса (выход битума на 1 реакционного объема) в периодических кубах-окислителях ниже по сравнению с реакторами непрерывного действия вследствие более длительного окисления в кубах-окисли-телях и дополнительных затрат времени на закачку и откачку. На установках непрерывного действия при помощи схем и средств автоматизации легко поддаются стабилизации основные параметры процесса (температура окисления, расход сырья, расход воздуха и др.), создаются благоприятные условия для его интенсификации и сокращения времени пребывания сырья в зоне реакции. В результате улучшения контакта воздуха с сырьем повышается эффективность непрерывного процесса по сравнению с периодическим, улучшается степень использования кислорода воздуха и может быть достигнуто почти полное отсутствие кислорода в газообразных продуктах окисления. Стабилизация основных параметров процесса на оптимальных значениях для каждого сырья устраняет местные перегревы и улучшает основные свойства битумов. [c.285]

При постепенном изменении эксплуатационных показателей катализатора с увеличением продолжительности его работы требуются дополнительные способы поддержания теплового баланса, а именно регулирование температуры и расхода потоков углеводорода и воздуха на регенерацию. Изменение объемной скорости углеводородного сырья, разумеется, не является оптимальным способом регулирования процесса, так как этот параметр определяется требуемой производительностью, избирательностью реакции и выходом продукта за один проход. Для точного регулирования теплового баланса можно использовать изменение температуры углеводородного сырья (при условии, что не достигаются температуры, при которых начинается крекинг). Расход воздуха устанавливается проектными показателями и остается сравнительно постоянным на протяжении всего периода работы установки. Следовательно, важнейшим параметром, изменением которого можно регулировать работу установки, является температура воздуха. [c.287]

Главным назначением исследований на холодных стендах являлось изучение процесса горения различных топлив путем измерения концентраций и температур в условиях предельно интенсивной теплоотдачи при переменных параметрах горения (коэффициент расхода воздуха, температура нагрева воздуха, [c.220]

Изображение процесса сушки на /—д -диаграмме дает возможность установить характер протекания обмена теплом и влагой, а также определить промежуточные и конечные параметры воздуха и удельные расходы воздуха и тепла. [c.666]

Производство фтора в высшей степени автоматизировано. Электролизеры оснащены автоматической системой питания их фтористым водородом. Производство оборудовано самопишущими приборами, сигнализаторами, уровнемерами, плотномерами и другими приборами, которые позволяют фиксировать и поддерживать на необходимом уровне следующие параметры процесса в электролизерах— силу тока, напряжение, температуру электролита, концентрацию фтористого водорода в электролите, уровень электролита в ванне, давление в газовых камерах электролизера, электрическую изоляцию ванн. Определяется также расход фтористого водорода, выход фтора, качество исходного фтористого водорода и состав полученного фтора, а также состав воздуха, выбрасываемо- го в атмосферу. [c.268]

Для различных вариантов расхода воздуха и сорта топлива были получены кривые, характеризующие область устойчивого воспламенения исследуемых топлив в данных условиях (рис. 35). Опыты показывают, что область устойчивого воспламенения различных жидких топлив сужается по мере ухудшения свойств топлива. Для всех исследованных топлив с увеличением расхода воздуха и турбулизации потока (Ке 20—100 ООО) граница области устойчивого воспламенения увеличивается до некоторого предела, после чего начинает падать. Наиболее широкая область устойчивого воспламенения обеспечивается при использовании керосина и дизельного топлива, а наиболее узкая — при использовании топлива, близкого по составу к легким мазутам. Из рис. 35 следует также то, что гидродинамика потока оказывает существенное влияние на процесс первоначального воспламенения факела. С увеличением степени турбулентности потока, характеризуемого параметром Не, улучшаются условия смесеобразования и воспламенения топлива при более высоких значениях избытка [c.75]

Первая экспериментальная установка (рис. 4) состояла из камеры горения, системы отбора газа из реактора на анализы окиси азота и продуктов сгорания, систем подачи топлива, снабжения воздухом и кислородом, водяного охлаждения и контроля за параметрами (расход, давление, температура) основных компонентов процесса (газа, воздуха, кислорода и воды). [c.84]

Из работ, рассматривающих процесс смешения в холодной модели цилиндрической горелки с периферийной выдачей газа в прямоточный и закрученный поток воздуха, значительный интерес представляют исследования ЦКТИ (Л. 11, 12], где для оценки процесса смешения предложен безразмерный параметр, характеризующий неполноту смешения. В результате исследований [Л. 12] сделан вывод о том, что качество смешения газа с воздухом в цилиндрической горелке с однородным сносящим потоком при угле атаки ЭО " и однорядном расположении газовыпускных отверстий одинакового диаметра зависит от совокупности параметров, характеризующих отношение диаметра отверстий к диаметру цилиндрической части горелки, соотношения динамических напоров газа и воздуха, относительную длину участка предварительного перемешивания и соотношение расходов воздуха и газа. [c.8]

Настройка и регулирование камнеотделительных машин следующие. Рабочий процесс имеет шесть регулируемых параметров нагрузка, амплитуда и направление колебаний, расход воздуха, угол наклона деки и положение регулировочной пластины в зоне выпуска минеральных примесей. Все параметры имеют механизмы регулирования и соответствующие указатели установленных значений. [c.264]

В четвертой главе обсуждаются результаты интенсификации процесса получения окисленных битумов с использованием добавок поверхностноактивных веществ. Изучено влияние концентрации ПАВ на качество получаемого битума и основные технологические параметры процесса (температура окисления, расход воздуха, продолжительность проведения процесса). [c.10]

Технологи- ческий параметр Расход воздуха, л/мин Температура проведения процесса, °С Продолжительность окисления, мин [c.13]

Параметры процесса окисления Расход воздуха, м ч Температура окисления, °С Пенетрация битума, 0,1 мм [c.18]

Основными параметрами процесса окисления, определяющими качество битума, являются температура, расход воздуха и продолжительность окисления. Предельно допустимое содержание кислорода в газах окисления — не выше 6% об. при 250°С, в охлажденных газах — 7,2% об. Повышенная концентрация кислорода в газовом пространстве куба обусловливает возможность закоксовывания стенок этого пространства и взрыва в газовой фазе. Продолжительность процесса окисления зависит от температуры, расхода воздуха, в значительной степени от свойств сырья и необходимой марки битума. [c.472]

Определив величину А и построив линию реального сушильного процесса с помощью уравнения (21.55), задавшись произвольным значением Я (или х), определяют величину конечного влагосодержания воздуха Х2 (или Я2) как значение, соответствующее точке пересечения линии с любым известным параметром влажного газа на выходе из сушильной камеры ( 2, Фг и т. д.). При этом удельные расходы воздуха и теплоты на сушку определяют по известным уравнениям [c.230]

Пример 5.12. Выполнить расчет параметров процесса абсорбции аммиака из отбросного воздуха и подобрать абсорбер. Принять температуру отбросных газов 25"С давление газов перед абсорбером - близким к атмосферному концентрацию аммиака в газовой смеси (Г.С.), приведенную к нормальным условиям, С =0,0049 кг/м г.с. расход отбросных газов (в пересчете на нормальные условия) W =4,2 м с процесс считать изотермическим. [c.360]

Прежде чем приступить к отбору проб, необходимо убедиться, что во время испытаний расход и состав сырья, а также расход воздуха на окисление и другие параметры технологического процесса будут стабильны Поскольку в трубопроводе газов окисления имеется избыточное давление, поток многофазный, гетерогенный, для отбора проб применима схема, показанная на рис. 6.8. При этом отбирают раздельно соляр, воду, сухую часть. Необходимо, по возможности, четко разделять соляр и водную часть, регулируя температуру на первой ступени холодильника. [c.456]

Для более глубокого изучения гидравлики взвешенного слоя целесообразно использовать ЭВМ, вводя в программу исследования различные параметры процесса (расход воздуха V, диаметр частиц й, плотность частиц р, высота слоя Нся, гидравли-ческое сопротивление решетки Дрреш и др.). [c.84]

Изучено влияние основных параметров температуры, расхода воздуха и соотношение компонентов ва протекание процесса окисления и показатели готового продукта. Исследованы кинетические закономерности процесса окисления. Изучено изменение группового химического состава в процессе окисления. Показано, что схема превращения компонентов в смеси прудовой худрон-асфальты деасфальтизации аналогична таковой при окислении нефтяного прямогонного худрона. На основании проведен-лых исследований разработан технологический регламент. [c.33]

В непрерывного процессе окисления в любой точке технологической схемы поддерживается постоянный реяим, а качество продукции меняется по мере перемещения ее по технологической схеме. В этом процессе подача сырья и выход готовой продукции осуществляются непрерывно, отсутствуют подготовительные и заключительные циклы, присущие перио-дическО У1у процессу, окислительные мощности используются полностью. Процесс можно вести при оптимальных параметрах (температуре, расходе воздуха), обеспечивающих мак- [c.63]

Начальный период считается закоцченным, когда температура катализатора во всех зонах горения достигает 500 °С, при постоянной температуре на выходе из печи. Установившийся режим горения кокса характеризуется стабильным расходом воздуха. Концептрацпя кислорода на входе в реактор, как правило, достигает 0,8—1,8% (об.). В этот период практически не приходится регулировать процесс выжига ввиду стабильности всех параметров. [c.128]

Так, например, расход воздуха на входе в турбокомпрессор-ное отделение в зависимости от условий работы системы может колебаться в пределах от 70 до 115% от своего номинального значения. Изменения качества сырья и неравномерность его подачи в камеру сгорания приводят к возникновению неопределенности в расходе серы на входе в печное отделение. В свою очередь, этот факт совместно с колебаниями в режиме работы самой печи сжигания серы вызывает неопределенность концентрации диоксида серы на входе в контактно-абсорбционное отделение в пределах 1—1,5%. В реакционной смеси, подаваемой на слои контактной массы, неизбежно содержатся примеси веществ, отравляющих катализатор и снижающих его активность. Состав этих примесей и их количество постоянно меняются в процессе функционирования системы. В силу этих причин активность катализатора также не может быть представлена детерминированной величиной и должна рассматриваться в качестве неопределенного параметра. В ходе эксплуатации системы на теплопередающей поверхности аппаратов образуется слой загрязнений, что приводит к необходимости учета неопределенности по коэффициентам теп.попере-дачп. Дополнительную неопределенность в значении коэффициентов теплопередачи вносит неточность его расчета по соответствующим уравнениям математической модели (см. табл. 6.1). [c.273]

Построение рабочей линии сушки на диаграммеН — X. При расчете сушильных аппаратов начальными параметрами воздуха Я, и Xi задаются в соответствии с технологическими требованиями. Для воздуха после сушки принимают один из трех конечных параметров относительную влажность, температуру или абсолютную влажность. Построив на диаграмме Н — X рабочую линию (рис. 16-10), которая проходит через точку В и пересекает одну иа заданных линий (фа = onst, 2 = onst или Ха = onst), можно определить все конечные параметры высушивающего воздуха, а также расход воздуха и тепла на проведение процесса сушки. [c.417]

На диаграмме Н—х процесс теоретической сушки представляется прямой Я = onst, идущей из точки В (см. рис. Х-б) направо вниз, в сторону больших влагосодержаний воздуха. Заканчивается эта линия в точке С на изотерме или на линии фз в зависимости от заданного параметра уходящего из сушилки воздуха. Абсцисса точки С определяет влагосодержание уходящего воздуха х . Зная х и Xq, по уравнению (Х.Ю) определяют удельный расход воздуха I, его расход I = ]W и количество подводимого в к 1Лорифер тепла = (я, -Я . Все используемые при [c.341]

Расчет начинают с выбора приемлемого значения одного из параметров, характеризующих течение воздуха, например скорости воздуха, весового расхода воздуха или числа Рейнольдса. В данном случае для облегчения пользования рис. 11.7 в качестве исходного параметра произвольно выбрана величина числа Рейнольдса. Исходя из соображений, указанных в гл. 3, физические свойства воздуха брались при средней температуре поверхности, а не при средней температуре воздуха. Из строчки 6 табл. 11.2 видно, что эффектив ность ребра велика и ее влиянием можно пренебречь при экстраполяции дан ных на большие расходы воздуха в процессе расчета диаграммы характеристик Фактически в данном случае очевидно, что шаг труб в поперечном направле НИИ можно было бы увеличить, что уменьшило бы число труб и тем самым сни зило бы стоимость агрегата. Длина радиатора, или длина воздушного канала была выбрана равной 76,2 мм, т. е. длине, характерной для обычных авто мобильных радиаторов. Среднелогарифмическая разность температур в первом приближении определялась из технических условий. Если величина подогрева воздуха в радиаторе (12-я строка табл. 11.2) сильно отличалась от условий табл. 11.1, то величины, приведенные в строках 10—12 табл. 11.1, пересчитывались и определялось новое значение среднелогарифмической разности температур. К счастью, произвольно выбранные значения расхода воздуха и длины радиатора дают величины подогрева воздуха и перепада давления воздуха, близкие к проектным. [c.218]

В уравнении (XV,35) неизвестными являются лишь величины I и х. Задаваясь значением х (или I) по уравнению (XV,35) можно вычислить значение величины I (или х) и таким образом найти координаты точки е (х, /). Соединяя точки е и Б и продолжая отрезок Ве до пересечения с заданным параметром отработанного воздуха (например, с линией фз = onst), находят точку (при А 0) или (при А 0), выражающую состояние отработанного воздуха. Для этой точки ( j или j) находят величину х [для определения удельного расхода воздуха по уравнению (XV,24)]. Опуская из точки j или j перпендикуляр на вертикаль ЛВ, будем иметь соответственно отрезок jDj или Di, характеризующий увеличение влагосодержания воздуха в сушильной камере в условиях действительного процесса. [c.598]

Процесс окисления сырья при производстве битума в колонных аппаратах во многом зависит от качества сырья, температуры окисления и расхода воздуха. Содержание в исходном сырье смолистых, асфальтеновых и парафиновых веществ, в конечном счете, определяют технические параметры процесса и качество готового продукта. Согласно класси(1)икации БашНИИ НИ пригодными нефтями для производства битума считаются те нефги, у которых содержание асфальтосмолисп ых соединений 8% и более, и парафиновых 65% и менее, а остал11Ные нефти непригодны для производства битума [104]. [c.44]

Параметры процесса сила тока на ванну 2000 А объем электролита в ванне 7,8 м в неделю ванна эксплуатируется 5 дней по 16 ч в сутки (без подготовительно-заключительного времени). Катодный выход по току 65 % (с учетом его уменьшения при истирании цинкового покрытия). Средняя толщина цинкового покрытия 8 мкм. Унос электролита с деталями и в вентиляцию составляет 220 мл на 1 м- поверхности деталей поглощение диоксида углерода из воздуха равно в среднем 15 л (нормальный объем) на каждый час работы и бездействия ванны на окисление цианида расходуется 6,0 % анодного тока исходный раствор содержит Зг/л Г ЗзСОз таким же раствором ванна корректируется. [c.219]

Интенсивность окисления сырья до битумов на непрерывной установке колонного типа [383] повышается с увеличением температуры, расхода воздуха и давления в реакторе. Наилучшей теплостойкостью обладают битумы, полученные непрерывным окислением сырья при низкой температуре (176°С), умеренном расходе воздуха — 1,76 л1мин-кг (2,92-10 м 1сек-кг) и повышенном давлении — до 4,8 крсм (4,707-10 н/м ). Выявленная закономерность взаимосвязи параметров процесса непрерывного получения дорожных битумов в окислительной колонне несколько отличается от результатов исследования процесса в промышленном кубе-окислителе периодического действия. [c.135]

Работы В. В. Чукина [151, 152] посвящены исследованию процесса горения пылевидного топлива на опытном стенде, представляющем собой вертикальную трубу диам. 100 мм. Размеры горелки были таковы, что развитые циркуляционные зоны в камере сжигания образоваться не могли. Полученный экспериментальный материал по выгоранию пыли в зависимости от ее размеров (рис. 135), коэффициента расхода воздуха и других параметров представляет большую ценность, но непосредственно на факел перенесен быть не может. [c.241]

На гранулометрический состав продукта влияет диаметр отверстия, скорость истечения, концентрация плава. Влияние этих параметров рассмотрено в работе [31]. Методика расчета процесса грануляции в башних позволяет произвести расчет траектории и дальности падения гранул в объеме башнн, на основе которого определяют профиль гранулирующего днища. В методике [32] также приведены результаты расчета процесса теплообмена при гранулировании аммиачной селитры, которые позволяют определить температуру охлаждаемых гранул в зависимости от нх диаметра, удельного расхода воздуха и высоты падения гранул. На рис. П-20 показано влияние диаметра гранул на нх адиабатическую температуру (т. е. температуру, которая установится в грануле после выдерживания ее в адиабатических условиях) в конце их падения в грануляционной башне с Я=30 м в летних условиях охлаждения ( в=30°С), удельном расходе воздуха <Зв/Свт=10 кг/кг. [c.185]

Периодич. коксование проводят в горизонтальных цилиндрич. аппаратах диаметром 2-4 м и длиной 10-13 м. Сырье в кубе постепенно нагревают снизу открытым огнем. Далее обычным способом (см. выше) выделяют дистилляты, кокс подсушивают и прокаливают (2-3 ч). Далее т-ру в топке под кубом постепенно снижают и охлаждают куб сначала водяным паром, а затем воздухом. Когда т-ра кокса понизится до 150-200 С, его выгружают. Типичные параметры процесса т-ра в паровой фазе 360-400 °С, давление атмосферное. Этим способом получают электродный и спец. виды высококачеств. кокса с низким содержанием летучих. Однако способ малопроизводителен, требует большого расхода металла и топлива, а также значит, затрат ручного труда и поэтому почти не используется в пром-сги. [c.426]

Для обеспечения надежности схемы была принята двухступенчатая система регулирования. На первой ступени температура кипящего слоя поддерживалась в заданных пределах регулированием подачи топлива. На второй ступени подача жидкости в печь регулировалась так, что температура парогазовой смеси на выходе оставалась в установленном диапазоне. При сжигании твердых инфекционных отходов полнота их сгорания обеспечивалась автоматическим регулированием Соотношения между количеством отходов и расходом воздуха. Это является одним из основных условий отсутствия в дымовых газах необезвреженных продуктов. Кроме того, для поддержания заданных тепловых параметров процесса требуется регулировать расход топлива. [c.45]

Решающее влияние на излучательные характеристики факела оказывают режимные параметры процесса горения (расход мазута, вид и количество распылнвающего агента, коэффициент избытка воздуха, температура воздуха, интенсивность крутки воздушного потока и содержание влаги в сжигаемом жидком топливе). [c.67]

При тепловом расчете градирен обычно задаются расходы и начальные параметры воды и воздуха, а конечные параметры I2, 2, х остаются неизвестными. Очевидно, что двух уравнений (4.1) и (4.2) для их определения недостаточно. Поэтому приходится обращаться к уравнениям, описывающим процесс тепломассообмена между водой и воздухом в оросителе градирни. Они могут быть составлены лищь в дифференциальной форме, поскольку входящие в них параметры все время меняются по пути движения воды в оросителе. [c.69]

Подобная схема технологического контроля канализационной очистной станции, предложенная проф. Г. С. Попковичем, предусматривает комплексную автоматизацию технологического контроля за основными процессами, протекающими на сооружениях канализационной очистной станции. Управление сооружениями осуществляется с диспетчерского пульта. В ряде случаев предусмотрено дублирование управления по месту расположения объектов. На диспетчерский пульт передаются все аварийные сигналы, а также информация об изменениях основных технологических параметров (pH расходы сточных вод, осадка, воздуха и хлора мутность сточных вод содержание растворенного кислорода). Соответственно принятому объему и уровню автоматизации на соответствующих трубопроводах предусмотрена регулирующая арматура с электрическим и электромагнитным приводом. [c.330]

Пример 5. П. Рассчитать параметры процесса конденсации паров растворителей - метиленхлорнда СН С/ (M h) с примесью метанола HjOH(Met) н дихлорэтана jH / (D E) из загрязненного воздуха после сушильной установки. Подобрать стандартньп1 теплообменник-конденсатор. Принять температуру отбросного воздуха t =50 давление атмосферное (Р=0,101325 МПа) массовый расход па- [c.313]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология