Импульс номинальный

Ток пучка ускоренных электронов в импульсе (номинальное значение), А..........1 [c.171]

Длительность импульса номинальная, мнн [c.172]

Время приведения ампульной батареи в действие является важнейшей эксплуатационной характеристикой. Оно складывается из времени заливки элементов электролитом и времени собственно активации. Поэтому время приведения в действие элемента на рис. 41.1 равно промежутку от момента подачи импульса тока на электровоспламенитель до момента достижения элементом номинального напряжения, а время активации — от момента появления напряжения на элементе до момента достижения им номинального значения. [c.252]

Обычно насос работает в прерывном режиме с перепадом давления 0,2—0,3 МПа (2—3 кгс/см ) при достижении нижнего уровня в котле и снижении давления на 0,2—0,3 МПа против номинального 2,5—4,0 или 6,4 МПа (25, 40 или 64 кгс/см ) с помощью реле давления РД включается электродвигатель и насос накачивает масло в котел до верхнего уровня, при котором давление поднимается до номинального (установленного). После этого РД дает импульс на остановку насоса. Обратный клапан 6 закрывается и разгружает насос от воздействия давления масла. [c.160]

НЫХ сервоприводов. Дублирование электрических цепей дополнено пневматической системой останова двигателя, что обеспечивает безопасность при отказе. Маршевый двигатель ВКС Спейс Шаттл — первый американский ЖРД с встроенной электронной системой управления на базе ЭВМ. Примером ее работы может служить циклограмма изменения тяги и давления в камере при полете корабля Колумбия 12 апреля 1981 г. (рис. 164). На рис. 164, а видно, что выход на режим осуществлялся плавно и укладывался в поле допуска. После 50 с работы на номинальном режиме двигатель перешел на режим дросселирования (65% номинальной тяги), продолжавшийся 25с и соответствовавший участку максимального аэродинамического сопротивления, после чего вновь вышел на номинальный режим (рис. 164,6). После 460 с работы, по достижении предельно допустимого ускорения полета Зg, двигатель перешел на режим дросселирования с последующим остановом после 520 с работы (рис. 164, б). При останове импульс последействия оставался в заданных пределах. Большую часть узлов двигателя можно заменять как на заводе, так и в монтажно-испытательном корпусе космодрома, в том числе насосы, клапаны, расходомеры, зажигательные устройства, датчики и блок управления. После изготовления или ремонта каждого узла его основные характеристики подтверждаются специальными приемочными испытаниями, чаще всего включающими огневые испытания всего двигателя. Большинство этих узлов имеет хорошие эксплуатационные характеристики. Наиболее частой проверки требуют ТНА высокого давления. Ожидается, что к 1989 г. их ресурс также будет доведен до 55 включений. [c.257]

В последующих разделах необходимо различать приложенную последовательность импульсов с номинальными углами поворота /3°, /3°, /3°. .. и РЧ-фазами < ,, р"... от действительных поворотов различных компонент намагниченности. Будем использовать следующее обозначение последовательности [c.172]

Предположим, контролируемый лист имеет толщину меньше номинального значения. В этом случае напряженность поля Еч в приемном рупоре РП2 будет больше (рис. 4.15, б), чем при номинальном значении толщины листа (рис. 4.16, а), увеличится импульс напряжения (иь) на выходе детектора Д2, что приведет к появлению напряжения ( г) на движке потенциометра / и соответственно на выходе усилителя У (иа) при увеличении толщины (см. рис. [c.138]

Длительность дозированного импульса кислорода желательно выбрать около 50 от длительности подпитки при номинальной нагрузке, т.е. 5-6 с. [c.38]

Привод механизма перемещения гидравлпчр п. Рабочее давление в гидросистеме до 4,5 МПа. Управ ьи>- ремещением электродов производится как вручную, так и агюматмчески. При автоматическом управлении номинальная сила тока в печи задается заранее и отклонение ее от этого значения дает импульс на масляные насосы, которые, соответственно, увеличивают или уменьшают количество масла в гидродомкратах и, таким образом, регулируют положение электродов. Ход гидродомкратов ограничен электрическими конечными выключателями и составляет 1000 мм. Скорость подъема при работе с одним насосом ра на 0,12—0,15 м/мин и нри работе с двумя насосами 0,24—0,3 м/мин. [c.128]

При приварке ленты толщиной 0,3 - 0,4 мм рекомендуемая емкость батареи конденсаторов 6400 мкФ. Напряжение заряда конденсаторов регулируют в пределах 260 - 425 В. Ленту приваривают при напряжении 325 - 380 В. Чем больше диамеф восстанавливаемой детали и толщина привариваемой ленты, тем выше фебуемое напряжение заряда конденсаторов. Свариваемость ленты с основным материалом в зависимости от амплитуды и длительности импульса тока определяют по глубине вмятин сварной точки, числу пор на поверхности деталей, прошлифованных до номинального размера, и шелушению приварного слоя толщиной 0,15 - 0,02 мм. [c.53]

Разряд- ник Номинальное напряжение, Наибольшее допустимое напряжение на разряднике, при промышленной частоте при косоугольном импульсе и предразрядном при ЬЬШрЯМ- ленном напряжении, кв, не более Масса, кг [c.193]

Рис. 7.7, Диаграмма движения намагниченности системы после составного я-им-пульса. Движение начинается на оси + 2 и пре (Ставлено в виде серии линий на поверхности с41еры. Каждая линия соответствует уменьшению длительности т /2-импулъса с шагом 5° от номинальной величины. Для рааличных величин Ву строится несколько серий. Траектории заканчиваются гораздо ближе к оси — 2, че.м можно было бы ожидать в случае обычного тс-импульса с той же О1пибкой

Представим, что i /2-импульс в начале последовательности немного короче своей номинальной длительности, что может возникнуть либо из-за его неправильной калибровки, либо вследствие неоднородности Ву, неизбежной в определенных частях образца. При этом небольшая часть намагниченности останется направленной вдоль оси z к началу i. По-видимому, it-импульс будет тоже короче номинальной длительности, поэтому вместо безобидного инвертировання этой намагниченности он будет переводить некоторую ее часть в плоскость х — у. Здесь она будет совершать прецессию в течение второй половины (, с частотой, определяемой как химическими сдвигами С, так и углерод-протоннымн константами в импульсном варианте эксперимента. После двумерного преобразования появляются дополнительные пики. Поскольку они совершали эволюцию на частоте, определяемой как химическими сдвигами, так и константами, почти наверняка онн будут отражаться по координате v,. [c.382]

При снижении уровня в котле и падении давления на 2—3 кГ см против номинального (25 или 40 кГ1см ) с помощью реле давления РД включается электродвигатель и насос накачивает масло в котел до верхнего уровня, при котором давление поднимается до номинального. После этого РД дает импульс на остановку насоса. Обратный лапан 6 закрывается и разгружает насос от воздействия давления масла. Насос стоит до тех пор, пока уровень в котле не понизится до первоначального (уровень виден ио масломерному стеклу 7). Такой прерывный цикл снижает расход энергии на собственные нужды станции. Учитывая ответственность МНУ, как правило, на ней устанавливают два насосных агрегата один является рабочим, второй резервным. [c.273]

Одним из наиболее коварных артефактов, связанных с установкой детектора в электронно-зондо-вом приборе, является появление одной или более наводок заземления. Обычно мы предполагаем, что металлические детали системы микроскоп — спектрометр находятся под потенциалом земли и ток между ними отсутствует. В действительности, между деталями могут иметься небольшие различия в потенциале, от милливольт до вольт по порядку величины. Такие различия -в потенциале могут приводить к появлению токов, изменяющихся от микроампер до нескольких ампер. Зги избыточные токи называются наводками заземления или токами заземления, так как они текут в деталях системы, которые номинально заземлены, например шасси или внешние экраны коаксиальных кабелей. Так как наводки заземления переменного тока связаны с электромагнитным излучением, такие токи, текущие в экранированном коаксиальном кабеле, могут модулировать слабые сигналы, идущие по центральному проводнику. В системах спектрометров с дисперсией по энергии обрабатываемые сигналы очень малы, особенно в детекторе и предусилителе, следовательно, для сохранения сигнала следует всячески избегать наводок заземления. Влияние наводок заземления может проявляться в потере разрешения спектрометра, в искажении формы пика, искажении формы фона и/или в неправильной работе цепи коррекции мертвого времени. Пример влияния наводки заземления на измеренный спектр показан на рис. 5.35. Обычный Ка—i p-спектр Мп (рис. 5.35, а) может превратиться в спектр с кажущимся набором пиков (рис. 5.35, б), в котором каждый из основных пиков имеет дополнительный. На рис. 5.35,6 можно наблюдать и промежуточную ситуацию, в которой ухудшается разрешение главного пика без появления второго отчетливого пика. Объяснение этого частного, Bbi3iBaHHoro наводкой заземления артефакта иллюстрирует рис. 5.36. Если посмотреть форму сигнала наводки заземления, проходящего через медленный канал цепи обработки, то можно установить, что он является периодическим, но не обязательно синусоидальным, с большим разнообразием возможных форм, как показано на рис. 5.36. Когда импульсы случайного сигнала, соответствующего характеристическому рентгеновскому излуче- [c.234]

С повышением нагрузки температура в зоне реакции, определяющая ее скорость, повышается, несмотря на постоянную температуру теплоносителя, отводящего избыточную теплоту. Это вносит некоторую погреишость в ВАХ, зависящую от систе.мы теплоотвода и способа снятия ВАХ. Если ВАХ нужна как показатель поведения ЭХГ на различных нагрузочных режи.мах, то при снятии ее необходима некоторая выдержка на каждом нагрузочном режиме для создания установившегося теплового режима. Если же с помощью ВАХ требуется определить внутреннее сопротивление ЭХГ, то для исключения влияния неустановиви1ейся температуры целесообразно снимать ВАХ кратковременными импульсами, выдерживая в интервалах постоянный режим с фиксированной, например номинальной, нагрузкой. [c.405]

На основе имеющихся данных о влиянии таких параметров, как скорость горения, отношение внешнего диаметра заряда к внутреннему и показатель степени в законе скорости горения, на свойства топлив с пониженной дььмностью и металлосодержащих ТРТ можно прогнозировать характеристики ракет. Табл. И содержит данные для ускорителя диаметром 0,078 м с номинальной длиной 1,15 см, снаряженного топливом с пониженной дымностью (базовый вариант). Такой ускоритель в бессопловом варианте, снаряженный топливом с вдвое большей скоростью горения, повышенной на 3% скоростью истечения продуктов сгорания и средним удельным импульсом, составляющим 83% импульса, создаваемого ускорителем с сопловым блоком, был бы легче на 2 кг. [c.137]

Маршевый двигатель, два ТНА и камера сгорания которого показаны на рис. 158, был разработан фирмой Рокетдайн . Этот двигатель выполнен по замкнутой схеме и допускает многократный запуск. К 1989 г. намечено довести ресурс двигателя до 7,5 ч с 55 включениями. Номинальная тяга двигателя — 1668 кН на земле и 2130 кН в пустоте, с возможностью форсирования до 109% (т. е. до 2320 кН в пустоте) и дросселирования до 65% номинальной тяги. Двигатель работает с давлением в камере сгорания 20 МПа и степенью расширения сопла 77,5. Удельный импульс составляет 363 с на уровне моря и 455 с в вакууме (расчетный удельный импульс 457 с). Номинальное соотношение компонентов к = 6 длина двигателя 4,24 м, диаметр от 2,66 до 2,4 м, масса 3065 кг. [c.250]

Основной ЖРД РСУ фирмы Марквардт (R-40-A) работает при давлении в камере сгорания 1 МПа, удельный импульс двигателя 281 с, степень расширения сопла 8 = 22. Камера сгорания и сопло изготовлены из кобальтового сплава и охлаждаются завесой горючего. Смесительная головка содержит одно кольцо двухструйных двухкомпонентных форсунок. Топливные клапаны отличаются малой массой и низким токопотребле-нием. Время набора двигателем 90% номинальной тяги составляет 50 мс, время сброса тяги со 100 до 10% —20 мс. [c.266]

Верньерный двигатель (R-1E-3), также разработанный фирмой Марквардт , имеет давление в камере сгорания 0,7 МПа, удельный импульс 272 с, степень расширения сопла 20,7. Он снабжен двумя электромагнитными клапанами, смесительной головкой с одной двухструйной двухкомпонентной форсункой и соплом из кобальтового сплава. Смесительная головка, выполненная из титана, снабжена клапанами, размещенными под углом 45° друг к другу, так что окислитель и горючее текут через клапаны в камеру сгорания по прямой. Время набора 90% номинальной тяги и сброса тяги со 100 до 10% составляет 20 мс. [c.266]

Пневмогидравлическая схема двигательной установки представлена на рис. 175. В этом варианте двигательная установка имеет четыре бака. Гидразин находится в баке под начальным давлением газа наддува (азот) 2,4 МПа. Система работает в вытеснительном режиме без дополнительного поднаддува. В процессе вытеснения топлива из бака давление в подушке снижается вплоть до 5-кратного снижения уровня тяги. Дублированы клапаны, каталитические решетки и др) гие элементы конструкции двигателя. Четыре двигательных модуля могут работать парами А—С или В—В, дублируя друг друга. Каждый модуль содержит один ЖРД для формирования орбиты космического аппарата и три двигателя для управления положением. Удельный импульс основного двигателя на номинальном режиме 234 с при среднем удельном импульсе за весь срок службы 228 с. Для двигателей ориентации удельный импульс на номинальном режиме составляет 232 с при расчетном среднем удельном импульсе 200 с. Тяга двигателей зависит от текущего давления наддува (рис. 176). Продолжительность минимального импульса двигателя формирования орбиты 40 мс, двигателей ориентации 20 мс. [c.267]

Рис. 4.2.17. Экспериментальная проверка качества инверсии намагниченности, полученной с помощью трех составных импульсных последовательностей Л , н определяемых выраженямн [4.2.67], в зависимости от угла поворота импульса 0,6т/2 < Д < 1г/2 н параметра расстройки О < АВ0/В1 < 0,32. Заметим, что действие Л 2 при больших расстройках улучшается, если угол поворота меньше номинального значения т/2. (Из работы [4.87].)

В гомоядерных методах двумерного разделения могут возникать артефакты, если под действием рефокусирующего импульса угол поворота отклоняется от своего номинального значения = -к [7.10]. В разд. 8.3.1 показано, что при значительных ошибках в углах поворота 2М-спектр напоминает корреляционный спектр с задержкой регистрации (так называемый спектр корреляций спинового эха). Если ошибки малы, то нежелательные пути переноса когерентности можно устранить с помощью процедуры Ехогсус1е [7.11] или с помощью более простой последовательности с трехступенчатым циклическим изменением фазы [7.12]. Осложнения, возникающие из-за сильного взаимодействия, будут рассмотрены в разд. 7.2.3. [c.438]

В другой системе регистрации данных [76] усилитель непрерывно прослеживает величину пика и запоминает ее в момент максимума Эта величина затем считывается АЦП, за пускаемым импульсом от датчика Холла, измеряющего вели чину магнитного поля Система настраивается так, что счи тывание происходит через примерно 0,3 а е м после соот ветствующего целого значения массы Эта система изме ряет номинальные массы, она отличается простотой и значи тельно уменьшает объем обрабатываемых данных [c.49]

Рис. 10.35. Широкоугольный искатель (Аэротех), охватываемая ширина 2,5 дюйма (около 60 мм), номинальная частота 2 АЛГц а — внешний вид б—форма импульса эхо-сигнала в — амплитуда эхо-сигнала от стального прутка диаметром 6 мм при длине пути звука в воде 75 мм

Вклад в погрешность измерений вносит нестабильность аппаратуры, поскольку сопоставляются спектры, полученные неодновременно, а также дифференциальный (неодинаковый для различных фрагментов) спад намагниченности за время от первого импульса до начала считывания, неидеальность импульсов на частоте ядер С и Н, разброс реальных значений У вокруг среднего, влияние дальних КССВ Неточность определения и неоднородность импульсов на частоте ядер С будем характеризовать углами а и 2а — отклонениями от номинальных значений углов п/2 и п соответственно (см рис 1 14) Углы р и ф — отклонения направления эффективного поля эфф от оси х во вращающейся системе [c.63]

Аналитическое описание влияния составных импульсов довольно трудоемко, поэтому была создана программа Компале , реализованная непосредственно на управляющем компьютере спектрометра, которая, с одной стороны, позволяет численно определять эффект задаваемого составного импульса для любых относительных отклонений углов от номинальных и любых смещений резонанса, а с другой, — подбирать составные импульсы, удовлетворяющие заданным критериям Анализе помощью Компале показал, что ни один из предложенных ранее составных импульсов [255, 256] не отвечает приведенным выше требованиям ни для диапазона 5000 Гц (весь спектр), ни для 2000 Гц (отдельно взятая ароматическая и алифатическая области спектра) Поэтому анализировались все возможные сочетания индивидуальных импульсов от О до 2т1 с шагом я/2 с последующей проверкой на выполнимость указанных критериев Число индивидуальных импульсов постепенно увеличивалось от 2 до 6 (табл 1 24) Для диапазона 2000 Гц всем требованиям соответствует импульс, состоящий из трех индивидуальных [c.68]

Устройство быстродействующего тиристорного переключения источников служит для питания особо ответственных потребителей и для переключения нагрузки без перерыва питания с рабочего ввода на резервный. В основу управления положена схема сравнения напряжения по абсолютной величине, выполненная на выпрямительных мостах. При падении напряжения на рабочем вводе на 70—90% (установка регулируется) подаются импульсы одновременно на отключение рабочего контактора и открытие силовых тиристоров резервного ввода. Время переключения составляет не более 0,05 с. После восстановления напряжения схема автоматически переходит в исходное состояние, и нагрузка питается с рабочего ввода. Переключение происходит без перерыва питания с использованием контакторов большой мощности или установочных автоматов на силу тока до 1600 А возможно переключение значительных нагрузок (400—500 кВт и более). Схема предусматривает и защиту силовых тиристоров от токов короткого замыкания на нагрузке. В этом случае срабатывают герконные реле от силовых тиристоров, которые не открываются до тех пор, пока не упадет сила тока на нагрузке до номинальных значений. [c.399]

При изменении температуры относительно номинальной с моста поступает сигнал на усилитель, причем знак из.менения температуры определяется фазовым детектором. Еслп те.мпература в термостате уменьшилась, сигнал от фазового детектора поступает через ограничитель иа мультивибратор, синхронизация которого осуществляется от сети через преобразователь. Поступающий на мультивибратор сигнал от детектора управляет длительностью запускающего импульса. Фазоврашатель из.меняет фазу запускающего импульса и открывает тиристор, который в положительный полупериод питающего апряжения проводит ток на нагреватели тер.мостата. Если температура в термостате увеличивается относительно заданной реохордом, сигнал с измерительного моста поступает с противоположной фазой, и фазовый детектор в это.м случае его не проводит. Запускающий импульс отсутствует, и тиристор закрыт. В этод1 состоянии схема находится до тех пор, пока температура в термостате вновь ие станет ниже установленной. Таким образом, тиристор все время проводит определенную величину тока, пропорциональную потерям тепла. [c.207]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология