Регенерация условия процесса

Освоение установки с НРК компанией "ЮОПи" в 1971 г. стало второй вехой в истории развития и совершенствования технологии риформинга. Благодаря непрерывной регенерации катализатора удается поддерживать высокий уровень его активности, что обеспечивает стабильно повышенный выход катализата и водорода в жестких условиях процесса. [c.58]

Условия процесса окисления СО в СОд улучшаются с повышением температуры газов регенерации и увеличением концентрации в них кислорода. С ростом температуры производительность регенератора по количеству сжигаемого кокса увеличивается, однако температуру внутри регенератора поддерживают не выше 620°. Но и при такой температуре не исключена возможность массового догорания окиси углерода. Своевременное обнаружение этого нежелательного процесса весьма важно при эксплуатации установки. Для подавления процесса догорания в верхнюю зону регенератора [c.162]

Выбор правильных условий процесса имеет большое значение также и потому, что этим осуществляется контроль за скоростью и характером изменения используемого катализатора. Эти изменения катализатора, в свою очередь, приводят к заметному изменению качества продуктов крекинга. К наиболее важным влияющим на катализатор условиям процесса относятся температура (в частности, температура регенерации), состав газовой фазы над катализатором, продолжительность времени контакта и отлагающиеся на катализаторе примеси в нефти. [c.159]

Таким образом, процессы переработки нефтяных дистиллятов, сопровождающиеся совместным действием высокой температуры и водяного пара, следует вести на синтетических алюмосиликатных катализаторах в условиях небольших отложений кокса (во избежание перегрева катализатора во время регенерации), а процессы каталитического крекинга и регенерации — с минимальным количеством водяного пара. [c.19]

Процесс разработан с целью получения высококачественных дизельных топлив [137. 138] и был реализован на дооборудованной типовой установке гидроочистки дизельного топлива Л-24н6 Рязанского НПЗ. В качестве катализатора использован сероустойчивый модифицированный галогеном катализатор гидроочистки. Эта особенность катализатора обусловила наличие в технологической схеме установки (рис. 4.12) узлов осушки сырья и циркулирующего газа, а также обработки катализатора галогенсодержащими соединениями с целью поддержания его каталитической активности на постоянном уровне. Унос галогена из катализатора связан с наличием в системе паров воды, попадающих преимущественно с сырьем. Жесткие условия процесса гидроизомеризации температура проведения процесса 420 °С и проведение периодической окислительной регенерации катализатора при 550 °С способствуют удалению галогена из катализатора в виде НС1, в результате чего снижается изомеризующая активность и усиливается коррозия технологического оборудования. [c.125]

Окончательное уточнение оптимального состава и условий процесса целесообразно осуществлять, применяя ортогональные планы первого или второго порядка дробные реплики, ортогональные, ротатабельные планы. Эти планы позволяют сочетать изучение разнородных факторов, но слишком трудоемки для применения на первых этапах исследования. Исследования по этим планам нужно сочетать с кинетическими для изучения закономерностей деактивации и регенерации с целью расчетного определения оптимальных траекторий этих нестационарных процессов прямыми вариационными методами. [c.293]

Исследовано влияние условий процесса гидрокрекинга на циркулирующем катализаторе на удаление асфальтенов и серы. При температурах ниже 420 °С нельзя получить низкосернистое котельное топливо. Для снижения содержания серы до 0,5% срок службы катализатора между регенерациями должен быть 16 ч, до 1% — 40 ч. Почти полное удаление ванадия достигается при 470 °С. (См. , ) [c.69]

Адсорбенты типа боксита, которые содержат примеси железа, нельзя применять для очистки кислых газов. Адсорбенты других типов применяются для этих целей, но не всегда успешно. Наилучшими осушителями кислых газов являются молекулярные сита. Однако, если содержание в газе кислых компонентов мало, то применение молекулярных сит может оказаться невыгодным из-за их высокой стоимости. Гели не реагируют с сероводородом, но сера, может блокировать их поверхность, если концентрация сероводорода или условия процесса способствуют образованию элементарной серы. Эту серу невозможно удалить из адсорбента при обычной регенерации. В общем, трудно четко раз- [c.255]

Применение другого способа разделения может быть экономически выгодно в том случае, когда свойства смеси соответствуют физической основе данного способа. Так, при наличии расслаивания первичное разделение естественным способом возможно путем декантации, способность же вещества кристаллизоваться в определенных условиях предполагает применение кристаллизации. Однако если физические условия процесса необходимо подбирать искусственно (подбор экстрагента, растворителя и т. д.), то к затратам на проведение непосредственно процесса добавляются затраты на регенерацию носителя (экстрагента, растворителя и т. д.). [c.21]

Окислительная регенерация катализатора Условия процесса Да Нет данных Да Да [c.182]

Достоинства процесса обеспечивается тонкая очистка газа от HaS и СОа в присутствии OS и Sj (продукты реакции диэтаноламина с OS и Sa гидролизуются при регенерации растворителя до СОа и HaS) раствор диэтаноламина химически стабилен в условиях процесса, легко регенерируется, имеет низкое давление насыщенных паров технологическое и конструктивное оформление процесса отличается простотой и высокой надежностью при правильной эксплуатации установки абсорбция проводится при температуре на 10—20 °С выше, чем в МЭЛ-процессе, что позволяет предотвратить интенсивное вспенивание раствора при очистке газа с повышенным содержанием тяжелых углеводородов (или при попадании в раствор жидких углеводородов). [c.146]

Как видно из этого уравнения, ширина зоны горения кокса х,п зависит от скорости подвода кислорода (В) и его расхода (КС ), т. е, от условий процесса регенерации. [c.75]

Наиболее часто в исследованиях используют различные модификации модели послойного горения [145-148, 151]. При обосновании выбора такой модели обычно исходят из следующих предпосылок [75, 147]. При достаточно высокой температуре скорость горения кокса начинает тормозиться скоростью транспорта кислорода к поверхности окисления. В случае сферического зерна реакция протекает исключительно по сферической границе раздела, которая непрерывно перемещается по направлению к центру зерна. При этом суммарная скорость реакции лимитируется скоростью диффузии кислорода через освободившиеся от кокса поры зерна в зону химической реакции. В этой зоне кислород полностью расходуется, и дальнейшей диффузии к центру зерна не происходит. В работе [23] приведены многие экспериментальные данные, качественно иллюстрирующие описанный выше характер удаления кокса. Однако регенерацию закоксованных катализаторов не всегда проводят во внутридиффузионном режиме. Иногда для предотвращения возможных перегревов процесс рекомендуют начинать при низких начальных концентрациях кислорода [75, 147, 149]. В таких условиях процесс протекает практически в кинетической области, поэтому скорость удаления кокса примерно одинакова в любой точке по радиусу зерна. Понятно, что подобную закономерность выжига кокса модель послойного горения воспроизвести не может. [c.71]

Наиболее многочисленны процессы и установки риформинга со стационарным слоем катализатора, где условия процесса выбраны таким образом, чтобы обеспечить длительность межрегенерационного цикла 0,5—1 год и более. Относительно редкие регенерации катализатора на установках подобных типов совмещаются, как правило, с ремонтом оборудования. Окислительные регенерации проводятся одновременно во всех реакторах и занимают 5—Ю суток в год при общей длительности простоев 20—40 суток в год. [c.166]

Катализаторы, дезактивированные в процессе работы, подверга-. ют регенерации при помощи воздуха. В результате происходит окисление кокса и образуются окислы углерода СОг и СО. Регенерацию осуществляют в регенераторах. Сведения об их конструкции и технологическом режиме работы приведены ниже. В зависимости от условий процесс окисления кокса может протекать в трех основных областях кинетической, внутренней диффузионной и внешней диффузионной. Рассмотрим регенерацию кокса применительно к гранулам размером 3—5 мм для установок 43-102 [26]. [c.66]

Условия процесса температура, °С давление, МПа объемная ско рость подачи сырья, отношение На углеводород окислительная регенерация необходимость галогенного промотора [c.319]

Эти катализаторы проявляют высокую активность и селективность в условиях процесса и могут стабильно работать без регенерации от 6 месяцев до 1 года. При потере активности вследствие значительных отложений кокса катализатор регенерируется окислительным методом (см. 51). Катализатор АП-64 более активен и селективен, чем АП-56 (табл. 12). [c.247]

Реакции каталитического крекинга протекают на поверхности катализатора. Направление реакций зависит от свойств последнего, качества сырья и условий процесса. В результате крекинга на поверхности катализатора отлагается кокс, поэтому важной особенностью каталитического крекинга является необходимость непрерывной регенерации катализатора (выжигание кокса). [c.96]

Катализатор, работающий в процессе общей полимеризации, где условия процесса несколько иные, чем при избирательной полимеризации, подвергается периодической регенерации. Регенерация производится осторожным выжиганием с последующей гидратацией катализатора (пропарка водяным паром) для придания ему требуемого химического состава. Такая регенерация может быть повторена 5 раз. [c.274]

При выборе способов очистки газов необходимо внимательно подходить к оценке химического состава сырья, включая примеси, которые не регламентируются в товарном газе и продуктах его переработки или не оказывают влияния на их качество из-за незначительного содержания в исходном газе. Это обусловлено в частности тем, что при взаимодействии примесей с некоторыми растворителями могут образоваться такие химические соединения, которые при нагревании их в процессе регенерации не распадаются на составные части (реакция между ними необратима в условиях процесса), в результате чего концентрация активной части растворителя постепенно уменьшается (возрастает содержание балласта в системе), растворитель дезактивируется и приходит в негодность. [c.136]

Благодаря непрерывной регенерации катализатора, установка гидроформинг-флюид могла работать при низких давлениях и кратности циркуляции ВСГ условия процесса приведены в табл. 5.2 [116]. [c.55]

Хотя такие легкие углеводороды, как ксилолы, циклогексан и бензол также можно кристаллизовать с применением внутреннего охлаждения при помощи различных хладагентов, например этилена, этана и пропана, в промышленных условиях процессы этого типа обычно нерентабельны. Дело в том, что хладагент разбавляет смесь и требует снижения рабочей температуры кроме того, возникает необходимость в дополнительной ступени регенерации хладагента. [c.85]

Обычно в качестве среды для нагрева и отдувки и в качестве газа-носителя при регенерации насыщенного адсорбента на промышленных адсорбционных установках применяют поступающий на отбензинивание природный газ. Используемый для регенерации газ должен обеспечивать в каждом цикле регенерации полную отдувку из слоя адсорбированных компонентов для максимального снижения остаточного насыщения адсорбента к началу следующего рабочего периода. Используемый для регенерации газ и условия процесса регенерации должны также обеспечивать эффективную конденсацию для выделения в жидкофазном состоянии адсорбированных углеводородов, испаряющихся и отпариваемых из слоя адсорбента. [c.48]

Применение катализаторов позволяет значительно повысить избирательность дегидрирования по сравнению с термическими реакциями, при которых протекает сравнительно интенсивный крекинг. Каталитическое дегидрирование алканов протекает при значительно более низкой температуре, чем неизбирательное термическое дегидрирование. В присутствии рационально выбранного катализатора при соответствующих условиях процесса достигается высокая избирательность реакции дегидрирования с минимальным образованием газов расщепления и кокса. Очевидно, что выбор катализатора играет решающую роль при осуществлении процесса. Хотя избирательность катализатора и имеет первостепенное значение, с практической точки зрения важны и другие его свойства, такие, как активность, легкость регенерации и стабильность или долговечность при работе физическая форма, размеры, твердость и, разумеется, стоимость. [c.282]

Характерной особенностью адиабатического дегидрирования является такой выбор условий процесса, при котором количество тепла, отбираемое от катализатора во время проведения реакции, приблизительно равно количеству, поглощаемому слоем за счет тепла сгорания кокса в период регенерации. Предпочтительно, чтобы теплота реакции несколько превышала теплоту выжига кокса. Недостающее количество тепла можно регулировать, [c.283]

По мере накопления кокса на катализаторе понижаются его эффективная активность и селективность и растет выход кокса на единицу образующегося бензица при тех же условиях процесса крекинга и глубине конверсии сырья [235]. Поэтому, во-первых, содержание кокса на катализаторе ири его регенерации доводят до 0,2—0,7% и, во-вторых, не допускают чрезмерною накопления па нем кокса (обычно не свыше 2%) в процессе крекипга сырья в реакторе. [c.16]

Численное значение отношения СО СО в газах регенерации зависит не только от избытка воздуха и условий процесса сжигания кокса, но и от свойств катализатора, а также степени его отра-. ботанности для естественных алюмосиликатных катализаторов оно выше, чем для синтетических. Отношение СО СО увеличивается с ростом температуры, избытка воздуха, концентрации кокса на катализаторе и содержания в не железа. [c.162]

В процессах обессеривания лигроинов и газойлей при давлении 18— 30 ат и температуре 260—427° [4, 13] в качестве катализатора широкое применение нашел молибдат кобальта на активированной окиси алюминия. При этих условиях происходит гидрогенизация олефиновых углеводородов, но практически не идет гидрогенизация присутствующих в сырье ароматических углеводородов. Добавление солей щелочных металлов к этому катализатору подавляет гидрогенизацию олефиновых углеводородов, ие тормозя, однако, гидрогенизации сернистых соединений 5]. При более высокой температуре или при более низком давлении становится заметной реакция дегидрогенизации присутствующих в лигроине нафтенов до ароматических углеводородов и водорода (как в гидроформинге). При регулировании рабочих условий процесса можно обеспечить образование небольшого избытка водорода сверх того количества его, которое необходимо для обеспечения гидрогенизации олефинов и обессеривания [2] процесс становится независимым от внешнего поступления водорода. При этих условиях управление тепловым режимом реактора осуществляется легче, так как теплота, выделяющаяся при экзотермической реакции гидрогенизации олефинов и сернистых соединений, почти компенсируется теплотой, поглощаемой при эндотермической реакции дегидрогенизации. Однако при таких, более жестких условиях работы скорость гидрогеиизации олефинов [5] может снижаться, приближаясь к равновесию олефин — парафин, и появляется тенденция к отложению угля на катализаторе. Необходимость чередования процесса с регенерацией путем продувки воздухом для удаления с катализатора углеродистого осадка ограничивает процесс, сокращая продолжительность рабочих периодов по сравнению с процессом типичной обычной гидрогенизации. [c.279]

При активировании глины серной кислотой не обязательно применять свежую кислоту. Для этой цели пригодна регенерированная кислота от про-н,ессов очистки нефтепродуктов, содержащая не более 1—2 % углерода, считая на серную кислоту (моногидрат). Для обеспечения достаточной механической прочности таблетки активированной глины должны подвергаться сжатию под высоким давлением, порядка 20—40 МПа. 1 ежим теплового активирования определяется условиями процессов ката.титического крекинга и регенерации отработанной активированной глины, причем, как правило, после промывок глина переносится па полотняные фильтры и сушится при комнатной температуре до воздушно-сухого состояния, ( ушку можно ускорить, выдерживая отжатую на фильтре глину в сушильном шкафу при температуре 100 °С, по при этом глину нужно предварительно таблети-ровать. [c.94]

В связи с этим понятно внимание, которое уделялось и уделяется процессам окислительной регенерации. Традиционным методом изучения регенерации являлось физическое моделирование, связанное с исследованием процесса на лабораторных, пилотных и опытно-промышленных установках. Успехи экспе риментальной техники и математического моделирования позволяют сделать такое исследование как более коротким, так и более надежным. С этой целью нужно построить исследования таким образом, чтобы всю необходимую экспериментальную информацию получать, изучая процесс на единичных зернах, и далее, используя методы математического моделирова.ния, определять условия процессов в технических аппаратах. [c.4]

Образующийся при окислении углерода монооксид может доокис-ляться в газовой фазе. Гомогенное окисление СО относится к радикальным реакциям с разветвленно цепным механизмом [71, 72]. Фундаментальную роль в механизме протекания этого процесса играют радикалы ОН. Поэтому добавление к СО в небольших количествах паров воды, водорода или углеводородов приводит к снижению температуры воспламенения смеси СО и О на десятки и даже сотни градусов [71]. К сожалению, основные исследования процесса окисления монооксида углерода проведены в интервале значений параметров, не характерных для условий процесса окислительной регенерации катализатора. [c.24]

Это обстоятельство, естественно, накладывает дополнительные требования при выборе оптимальных условий процесса регенерации. Основное из этих требований-сохранение некоторого приемлемого уровня стабильности и активности катализатора при многократном осуществлении окислительной регенеравди. Решение подобной задачи связано прежде всего с определением таких условий процесса, которые исключали бы возможность образования локальных перегревов как на зерне, так и в слое катализатора, поскольку перегревы приводят к спеканию катализатора, снижению его механической прочности и, следовательно, потере каталитической активности. [c.63]

В промышленных условиях определенную роль могут играть и другие факторы, связанные с технологией окислительной регенерации. Прежде всего, это высокая концентрация водяных паров в кислородсодержащем газе, поступающем в реакционный блок, что способствует спеканию платины, тем более, что в катализаторе значительно снижается содержание хлора. С другой стороны, образующиеся в процессе регенерации поверхностные сульфаты на У.,0 , тормозят окислетш оксида углерода (П) [2051. Действие оксида углерода (П) на хлорированный алюмоплатиновый катализатор приводит к значительному росту кристаллитов платины, что, как предполагают, связано с образованием легкоподвижных карбо-нилхлоридов платины [206]. Следовательно, промышленные условия окислительной регенерации усугубляют процессы, ведущие к уменьшению дисперсности нлатины. [c.88]

При классификации различных модификаций каталитического риформинга за основу принимаю систему окислительной регенерации катализаторов. Наиболее широкое применение нашли процессы риформинга со стационарным слоем катализатора, для которых, условия процесса выбраны таким образом, чтобы обеспечить дли тельность межрегенерациониого цикла 0,5—1 год и более. Относительно редкие регенерации катализатора на установках подобных типов совмещают, как правило, с ремонтом оборудования. Окислительную регенерацию проводят одновременно во всех реакторах, на что требуется 5—10 сут в год В технической литературе такие процессы обычно называют полурегенеративными или процессами с периодической регенерацией. Вторую группу составляют процессы с короткими межрегенерационными циклами. Регенерация катализатора проводится попеременно в каждом реакторе без прекращения работы установок риформинга. На таких установках имеется дополнительный резервный реактор, система трубопров9дов с надежной запорной арматурой. Третью группу составляют процессы с движущимся слоем гранулированного катализатора. Окислительная регенерация проводится в выносных аппаратах. [c.119]

ДОВ катализата и водорода. Несмотря на жесткие условия процесса при использовании платинорениевых катализаторов увеличивается рабочий период между регенерациями. По данным [87], при давлении в системе 1,5 МПа установка-работает без регенерации в течение 6—9 месяцев. Применение платинорениевого катализатора по сравнению с обычным алюмоплатиновым позволило снизить давление в 4—5 раз (до 0,7—1 вместо 3,5 — 4 МПа), а также значительно увеличить выход и повысить качество катализата при низком давлении. При 560 °С, 0,7 МПа и объемной скорости подачи сырья 3 ч выход катализата для моно- и биметаллического катализаторов соответственно равен 66 и 74% (об.) на сырье, а октановое число по исследовательскому методу — 94,9 и 101,9 [ИЗ]. [c.152]

Комбинированное использование двухкомпоцентного цеолитсодержащего катализатора для алкилирования изопарафинов олефинами и каталитического крекинга предусмотрено в схеме, описанной в работе [19]. Углеводороды, кипящие в пределах температур кипения газойля, подвергают крекингу на регенерированном двухкомпонентном катализаторе, состоящем из обычного цеолитсодержащего катализатора и синтетического цеолита ZSM-5. Условия процесса подбирают таким образом, чтобы обеспечить максимальный выход бензина и низкокипящих углеводородных газов, содержащих олефины и парафины. Газовую часть отделяют от бензина и направляют для контактирования со свежим катализатором. Содержащийся в нем цеолит ZSM-5 способствует алкилированию, циклизации и ароматизации. Продукты второй стадии смешивают с продуктами крекинга перед их фракционированием. Закоксованные катализаторы с I и II стадий крекинга объединяют и подвергают регенерации. Регенерированная смесь используется для крекинга газойля. [c.270]

В Средневолжском НИИ НП разработан способ регенерации огнестойкого турбинного масла на основе триксиленилфосфата. В опытно-промыщленных условиях процесс проводили по схеме перегонка — водно-щелочная и водная отмывка — сущка — доочистка сорбентом — фильтрование. Получаемый продукт соответствует нормам на свежее масло и, кроме того, может быть использован в качестве противоизносной присадки к смазочным материалам. [c.316]

Значительная энерп я активации одностадийного н екатали-тического процесса мскат разбивается при этом на два слагаемых Е1 и Е , каждое из которых значительно меньше, чем Еискат что приводит К резкому ускорению в целом. Отсюда вытекал первый научно обоснованный подход к теории подбора катализаторов, которыми согласно этой концепции должны служить вещества, могущие давать химические соединения с реагирующими компонентами реакции (гидриды, нитриды, оксиды и т. п.), нестойкие в условиях процесса, легко образующиеся и легко превращающиеся в конечные продукты с регенерацией катализатора. [c.295]

Добавка катализатора или регенерация его, требуёмые для оптимального протекания процесса, зависят от количества и чистоты добавляемой свежей кислоты, тппа и чистоты олефинового сырья, отношения изобутан олефин в сырье, температуры реакции, интенсивности диспергирования сырья в реакционной смеси и любых других условий процесса, которые могут влиять па интенсивность реакций, ведуш их к разбавлению катализатора органическими веществами. [c.200]

Для расчета условий процесса регенерации и расхода тепла используется ряд равновесных зависимостей, в том числе приведенные выше данные по равновеснолту давлению СО над раствором [c.178]