Фаннинга уравнение

Таким образом, отношение функций обеих сил в системе можно представить с помощью зависимости между критериями Re. Дальнейшее распространение изложенной мысли на остальные снлы (или на остальные члены уравнения Навье — Стокса) ведет к образованию новых безразмерных комплексов — критериев Эйлера Ей и Фаннинга Fa. [c.85]

Приравняв правые части выражений (7-53) и (7-56), получим уравнение Фаннинга, которое описывает разность давлений на единицу длины [c.95]

Потери давления на прение газа (жидкости) о стенки трубы точно оценить нельзя из-за присутствия твердых частиц. Однако, эта составляющая обычно весьма невелика по сравнению с остальными, и ее можно примерно рассчитать по обычному уравнению Фаннинга [c.608]

Потеря напора на трение движущейся жидкости или газа определяется так называемым уравнением Фаннинга [c.101]

Коэфициент трения в уравнении Фаннинга. [c.41]

Число Рейнольдса Яе=иГ>/у= 00(Х>. Коэффициент трения Фаннинга /=0,0315. Используя уравнения (1У.52) и ( .54), находим [c.217]

В английской литературе уравнение (1-96) преобразовано до вида так называемого уравнения Фаннинга, отличающегося только тем, что вместо Я в нем фигурирует величина 4/. Как X, так и коэффициент Фаннинга / — функции критерия Рейнольдса. [c.39]

С точки зрения проектировщика большой интерес представляет метод расчета потери давления при двухфазном потоке, предложенный [12] для кипящей воды в условиях принудительной циркуляции. В этом случае был применен совершенно новый подход к проблеме, основанный на зависимости между потерей напора при двухфазном потоке и потерей напора для случая однофазного потока в трубе. Используя параметр, основанный на экснериментальных данных, можно установить зависимость между потерей напора. для двухфазного потока и для потока чистой однофазной жидкой системы. Этот метод и полученные авторами данные [12] можно распространить и на углеводородные смеси. Сначала на основании общеизвестных уравнений (Фаннинга или Вейсбаха) вычисляют падение давления для однофазного жидкого потока. Затем, применяя соответствующие множители, учитывающие содержание паровой фазы, можно вычислить эквивалентное падение давления для смешанного двухфазного потока. В зависимости от требуемой точности расчета можно исходить или из среднего процентного содержания паровой фазы для всего интервала температур от температуры конденсации до температуры на выходе из печи, или, пользуясь методом последовательных приближений, вычислить содержание паровой фазы в нескольких промежуточных точках змеевика. Для степеней испарения до 10% использование метода удельного объема приводит к несколько заниженным расчетным потерям напора по сравнению с фактическими. Сравнение с экспериментальными результатами для того же интервала степеней испарения (до 10%) показывает, что рассмотренный метод [12] дает достаточно точные показатели. [c.64]

Данные об аэродинамическом сопротивлении представлены в форме зависимости фактора трения /, фигурирующего в уравнении Фаннинга, от критерия Рейнольдса. В отечественной литературе принято пользоваться коэффициентом со- [c.3]

В уравнениях, определяющих потерю напора на развитых поверхностях, которые приведены в книге, следует пользоваться непосредственно значениями /, указанными в соответствующих таблицах и графиках, не производя при этом каких-либо пересчетов. Исключение составляют графики, построенные на основании результатов решения для потока в трубах круглого и прямоугольного поперечного сечения значения /, приведенные на этих графиках, в 4 раза меньше значений коэффициента сопротивления При вычислении потери напора потоком в трубах круглого или прямоугольного сечения следует пользоваться либо уравнением Фаннинга [c.4]

Уравнение (3-50) известно как уравнение Фаннинга (/ — коэффициент Фаннинга), однако в отечественной литературе оно более распространено как урав- нение Дарси — Вейсбаха с заменой 4/ на X [c.61]

Задавшись некоторой допустимой потерей давления 1В теплообменнике ак части циркуляционного контура, необходимо обеспечить ее возможно более полное использование в пределах теплообменника. В противном случае оставшаяся часть будет, скорее всего, потеряна. Уравнение Фаннинга, записанное для условий изотермического нагрева и охлаждения, выглядит следующим образом [c.305]

При течении в цилиндрических трубках коэффициент сопротивления / совпадает с известным определением фактора трения в уравнении для потери давления (уравнение Фаннинга) [c.564]

В англо-американской технической литературе обычно пользуются так Ь называемым уравнением Фаннинга, представляющим собою видоизменение I уравнения Дарси—Вейсбах. Видоизменение состоит в том, что коэфициент X 1 заменяется учетверенным коэфициентом трения, Р, т. е. X = 4Р. [c.25]

Интересно отметить, что уравнение (114) совпадает с уравнением Фаннинга при применении его к среднеарифметической плотности. Следовательно, [c.410]

Если поток не является изотермическим, все же можно пользоваться уравнением Фаннинга, но тогда применяется средняя плотность, определенная по уравнению [c.410]

Данные о потере напора для всех исследованных элементов обобщены на графике (рис. 2-27), выражающем зависимость (ф-/) от Ре, где / — фактор трения в уравнении Фаннинга, а коэффициент -ф учитывает параметры элемента со спиральными ребрами [c.99]

Труба имеет радиус г ,, средняя скорость потока равна а плотность среды и ее кинематическая вязкость — р и v. Турбулентность является изотропной, так что и = t y = ul. Координата в осевом направлении, или в направлении распространения потока, обозначена через х, а ъ радиальном направлении — через у (отсчитывается от стенки), либо через г (отсчитывается от оси). Касательное напряжение в плоскости, расположенной на расстоянии у от стенки, дается уравнением (4.7), а касательное напряжение на стенке т заменяется, если необходимо, произведением V2/pi/av> где / — коэффициент трения Фаннинга. [c.185]

Параметр /д может быть взят также равным //2, где / — коэффициент сопротивления трения Фаннинга при течении среды в гладких трубах. Следует заметить, что при расчете как /д, так и Не, входящих в уравнения (6.14) и (6.15), необходимо учитывать скорость газа, найденную относительно рассчитанной скорости поверхности ламинарной пленки. Если нет возможности вычислить поверхностную скорость, то хорошее приближение может быть достигнуто благодаря использованию уравнения (6.11), в котором число Рейнольдса определено исходя из абсолютной скорости газа. [c.244]

Основные уравнения для расчета потерь на трение. В результате изучения торможения движущейся жидкости стенками трубопровода было выведено уравнение Фаннинга [c.81]

В этом уравнении Кз изменяется от 2 я для критической длины волны до 3 я для длины волны возмущения при максимальной скорости роста (см. разд. IV. А.2). Коэффициент К4— неизвестная безразмерная константа, aff — коэффициент трения Фаннинга. [c.183]

Это уравнение позволяет определить сопротивление потоку, при условии, что известен коэффициент Л, зависящий только от числа Re. Способы определения этого коэффициента будут рассмотрены дальше. Заметим, что в английской литературе уравнение сопротивлений (1-91) дается в несколько ином виде (уравнение Фаннинга) [c.33]

При течении в цилиндрических трубках / в уравнении (1-6) совпадает с известным определением фактора трения в уравнении Фаннинга, а также идентичен обычному коэффициенту трения при движении вдоль плоских поверхностей. Чтобы определить полную потерю напора в теплообменнике, необходимо, помимо трения, учитывать и другие сопротивления. Полное уравнение движения, включающее коэффициент сопротивления, дано в гл. 2. Из него следует, что сделанное определение коэффициента сопротивления и интегральная форма уравнения движения одинаково применимы как для движения в трубах, так и при поперечном обтекании пучков труб любого типа. [c.17]

Первый член уравнения представляет собой градиент идеальной плотности при отсутствии проскока газа. Скорость газа и жидкости принимаются одинаковыми, и плотность может быть рассчитана путем использования простого уравнения материального баланса. Второй член уравнения представляет собой уравнение Фаннинга для однофазного потока, однако общий фактор потери энергии для многофазного потока подставляется вместо фрикционного коэффициента Фаннинга для однофазного потока. [c.79]

Ои — гидравлический диаметр объема (4 X свободный объем/площадь поверхности труб), м Е — суммарная энергия, ккал/кг жидкости f —коэффициент трения в уравнении Фаннинга и /"—коэффициенты в уравнениях от (6-12) до (6-13а) д —ускорение силы тяжести, обычно принимается стандартное значение 9,81 м/сек [c.193]

Таким образом, для трех потоков получим 3-3 = 9 независимых безразмерных комплексов. Из составляюш 1х I —IV можно, конечно, образовать еще и другие безразмерныё комплексы, но общее число независимых безразл1ерных величин должно оставаться равным девяти. Можно также образовать безразмерные комплексы 1 и, Ш и (см. табл. 8-10 на стр. 118), соответствующие отношениям П1/П. Необходимо отметить,что в случае потока импульса к последней строке табл. 7-1 будут относиться многие безразмерные комплексы, так как в уравнение входит Е — обобщенная сила. В случае силы давления Е = АрдР получим критерий Эйлера Ей, в случае силы тяжести Е = — критерий Фаннинга Еа и т. д. Исходя из зависимости (7-4), можно дать физическое толкование каждой сложной безразмерной величины, причем, например, большое численное значение критерия Рейнольдса Ке обозначает большой перевес [c.80]

Кроме того, потери, возникающие во входной и выходной трубе, должны быть рассчитаны по нормальным уравнениям для перепада давления в газоходах (уравнение Фаннинга). Стейрманд считает, что потери внутри циклона представляют собой потери вследствие трения о стенки и потери кинетической энергии. Было найдено, что потеря кинетической энергии представляет собой удвоенную разность между скоростным напором на входе и на периферии внутренней области, т. е. [c.275]

Падение напора или гидравлическое сопротивление. При расчете установки адсорбционной осушки газа важно возможно точнее вычислить пщравлическое сопротивление слоя, так как работа, затрачиваемая на нреодо.ление этого сопротивления, является основной составляющей стоимости. Обобщенная зависимость для онределения потери напора газа в слое зернистых адсорбентов графически изображена на рис. 12.10. Эта диаграмма основывается на некоторых упрощающих допущениях (в частности, принимается механическое равновесие системы, а потеря энергии на трение определяется из так называемого уравнения Фаннинга) и изображает зависимость коэффициента трения от числа Рейнольдса. Наиболее ваншым параметром в зависимости такого типа является [c.289]

Таким образом, для трех потоков получим 3-3 = 9 независимых безразмерных комплексов. Из составляющих I—IV можно, конечно, образовать еще и другие безразмерные комплексы, но общее число независимых безразмерных величин должно оставаться равным девяти. Можно также образовать безразмерные комплексы Л и, 1 и и А (см. табл. 8-10 на стр. 118), соответствующие отношениям Ш./П. Необходимо отметить, что в аяучае потока импульса к последнее строке табл. 7-1 будут относиться многие безразмерные комплексы, так как в уравнение входит Е — обобщенная сила. В случае силы давления Е = Арс1 получим критерий Эйлера Ей, в случае силы тяжести Е — критерий Фаннинга Еа и т. д. Исходя из зави- [c.80]

Для определения Apfg можно воспользоваться уравнением Фаннинга [c.336]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология