Поршневые насосы коэффициент подачи

Для поршневых насосов коэффициент подачи находится в пределах [c.112]

Рис. 5.35. Схема установки для испытания поршневого насоса Коэффициент подачи

Поршневые насосы характеризуются подачей, напором, вакуумметрической высотой всасывания, числом оборотов, потребляемой мощностью, коэффициентом полезного действия. Подача поршневого насоса определяется объемом, описанным поршнями насоса при нагнетании в единицу времени. Вакуумметрическая высота всасывания — давление на входе жидкости в насос. Под числом оборотов подразумевают число двойных ходов поршня насоса. Потребляемая мощность зависит от подачи, напора, плотности жидкости и к. п. д. насоса. Для паровых насосов она характеризуется часовым расходом и параметрами пара. В каталогах приведены коэффициенты полезного действия насосов в зависимости от различных режимов их работы. [c.273]

Энергоемкость аксиально-поршневых насосов почти в два раза выше, чем у радиально-поршневых, и составляет 10...30 Н/кВт (меньшие значения для нерегулируемых насосов). Коэффициент подачи таких насосов также высок и составляет 0,97...0,98, а полный КПД-0,95 [4]. [c.111]

Основными техническими данными, характеризующими работу поршневого насоса, являются подача, напор, вакуумметрическая высота всасывания (давление перед входом жидкости в насос), число оборотов (двойных ходов), потребляемая мощность (для паровых насосов — часовой расход пара), коэффициент полезного действия (для паровых насосов — удельный расход нара). [c.380]

Наиболее распространенное число цилиндров равно 7—9, диаметры цилиндров — 10—50 мм, а рабочие объемы — 5— 1000 см . Обычная частота вращения вала насосов средней мощности составляет 1—2 тыс. об/мин, а в отдельных машинах — до 30 тыс. об/мин. ГОСТ 17699—72 определены основные параметры нерегулируемых аксиально-поршневых насосов, рассчитанных на давление до 16 МПа. Существуют насосы, предназначенные для более высоких давлений — до 55 МПа. Мощность некоторых насосов достигает 3,5 МВт при подаче свыше 500 м /ч. Коэффициент подачи у большинства насосов достигает 0,97—0,98, а общий к. п. д. —0,95 [21. [c.131]

Выражения (5.43) и (5.44) показывают, что для данного поршневого насоса при постоянном числе п оборотов в минуту подача Q является постоянной величиной, не зависящей от преодолеваемого насосом дифференциального (полного) напора Я, если не считать некоторого уменьшения объемного коэффициента полезного действия т)о насоса за счет увеличения утечек при повышении напора. Таким образом, напор Я развиваемый насосом, практически почти не зависит от числа оборотов п, а следовательно, и от подачи Q. [c.157]

Действительная производительность пОршневого насоса меньше теоретической вследствие утечки жидкости через неплотности в сальниках, клапанах и местах стыковки трубопроводов, а также выделения из жидкости при давлении ниже атмосферного растворенного в ней воздуха. При неправильной конструкции насоса это может привести к образованию в цилиндре воздушных мешков , уменьшающих подачу жидкости насосом. Все эти потери учитываются коэффициентом подачи, или объемным к. п. д. %. [c.142]

При столь высоких степенях сжатия объемный коэффициент и производительность вакуум-насоса резко снижаются. Поэтому для более полного использования рабочего объема насоса стремятся свести к минимуму объем мертвого пространства в нем. Для этой цели в вакуум-насосах многих типов, например поршневых и ротационных пластинчатых, используют прием выравнивания давления (см. ниже), повышая этим коэффициент подачи вакуум-насосов до Ху = 0,8—0,9. [c.172]

Реальная характеристика порщневого насоса обнаруживает некоторое отклонение от вертикали (линия 2) с ростом Я производительность V несколько понижается. Иногда это объясняют сжимаемостью жидкости при повышении напора, однако этот эффект может сказаться лишь при очень высоких давлениях. Основная причина — понижение коэффициента подачи т у с ростом Я все большая доля жидкости возвращается обратно (во всасывающую линию из цилиндра поршневого насоса, в цилиндр поршневого насоса из нагнетательной линии) из-за запаздывания клапанов в период их закрытия. [c.289]

Действительная средняя производительность поршневого насоса 1/д всегда меньше теоретической К, по трем причинам. Первая из них состоит в запаздывании открытия и закрытия всасывающего и нагнетательного клапанов часть жидкости вытекает из цилиндра во всасывающий трубопровод в начале хода нагнетания через всасывающий клапан и часть жидкости возвращается в цилиндр из нагнетательного трубопровода через нагнетательный клапан в начале хода всасывания. Второй причиной неравенства 1/д < К, является некоторая утечка жидкости через неплотности клапанов, сальников и поршня. Наконец, во всасываемой жидкости могут появиться газовые пузырьки, выделяющиеся из самой жидкости и проникающие через неплотности всасывающего трубопровода вследствие разрежения, Отношение действительной средней производительности насоса к теоретической называется коэффициентом подачи [c.106]

У прямодействующих насосов, благодаря паузам поршня в мертвых точках, коэффициент подачи несколько больше, чем у приводных поршневых насосов. Для сдвоенных прямодействующих насосов, предназначаемых для работы на воде, коэффициент подачи при В от хЬо мм м выше можно принимать равным 0,95— [c.113]

С увеличением напора действительная производительность и коэффициент подачи поршневого насоса уменьшаются, что объясняется утечкой перекачиваемой жидкости через неплотности и зазоры между отдельными элементами насоса (уменьшается г]об"). Величина этих зазоров зависит от качества уплотнителей и точности пригонки отдельных деталей гидравлической части. Согласно данным акад. А. С. Лейбензона расход жидкости через зазор определяется следующим выражением [c.114]

В действительности насос имеет подачу меньше Q , обозначая объемный к. п. д. насоса т)об (называемый иногда коэффициентом наполнения поршневого насоса) как отношение действительной подачи Q к теоретической Q I [c.119]

Коэффициент а называют коэффициентом подачи поршневого насоса или объемным к. п. д. т]о. Его величина зависит от размеров, конструкции и состояния насоса (а = 0,85 0,95). [c.97]

Приводные поршневые насосы, хотя и более экономичны в эксплуатации сравнительно с прямодействующими, но установка с ними дороже, а эксплуатация сложнее, так как кроме насоса имеются двигатель и редуктор. Насосы этой группы способны развивать высокое давление в напорной сети. При работе на вязких жидкостях коэффициент подачи насосов снижается. Результаты испытаний прямодействующих насосов ПНП-4, ПНП-11, ПНП-7 показали существенное различие в изменениях коэффициентов подачи с ростом высоты всасывания при работе на воде и масле. Так, коэффициент подачи при работе насоса на воде мало изменяется, пока высота всасывания не достигнет 7 м. Резкое снижение коэффициента подачи происходит при дальнейшем росте высоты всасывания. При работе насоса на масле вязкостью 2,4 см с (температура 61° С) коэффициент подачи резко снижается при достижении высоты всасывания около 4 м,— значительно раньше, чем при работе на воде. Перемена вязкости [c.160]

В поршневых прямодействующих паровых насосах, как и во всяких поршневых насосах, при работе существует ряд потерь. Поэтому степень совершенства насоса оценивается коэффициентом полезного действия. Ранее показано, что для поршневого насоса имеют место коэффициент подачи т]о, гидравлический к. п. д. т]г и механический к. п. д. т]м. Общий к. п. д. [c.163]

Пример 2-3. Поршневой насос двойного действия (рис. 2-6) подает 22,8 м /ч жидкости. Частота вращения насоса 65 об/мин, диаметр плунжера 125 мм, диаметр штока 35 мм, радиус кривошипа 136 мм. Определить коэффициент подачи насоса. [c.75]

Поршневой насос двойного действия (см. рис. 2-6) наполняет бак диаметром 3 м и высотой 2,6 м за 26,5 М1Ш. Диаметр плунжера насоса 180 мм, диаметр штока 50 мм, радиус кривошипа 145 мм. Частота вращения 55 об/мин. Определить коэффициент подачи насоса. [c.90]

В СВЯЗИ С тем, что коэффициент подачи вакуум-насоса СИЛЬНО изменяется в зависимости от давления всасывания, необходимо точно установить условия, при которых гарантируется производительность вакуум-насоса. Достигнутое вакуум-насосом максимальное разрежение при закрытом всасывающем патрубке (так чаще всего испытывают поршневые вакуум-насосы) не может считаться надежной гарантией качества машины. [c.314]

Описанные выше поршневые насосы работают с постоянной частотой хода поршня. Чтобы изменить подаваемый объем, меняют рабочий объем цилиндра. При заданном объеме рабочей камеры насоса уменьшение рабочего объема цилиндра всегда ухудшает коэффициент полезного действия, так как сжимаемый объем больше обычно требуемого. Поэтому почти все насосы, разработанные специально для жидкостной хроматографии при высоких давлениях, имеют постоянный объем цилиндров, а подачу в них регулируют, меняя частоту перемещения поршня. Движение обоих поршней не синусоидально и не находится точно в противофазе. [c.40]

Существенным недостатком центробежных насосов является низкий коэффициент полезного действия при малой производительности (ниже 0,25—0,30 м /с) вследствие сужения проточных каналов и сопряженного роста гидравлических сопротивлений. Этот недостаток усугубляется в случаях, когда наряду с низкой производительностью требуется создать высокий напор. Если добиваться низкой подачи уменьшением числа оборотов, то для одновременного достижения высокого напора придется прибегать к увеличению числа ступеней, что вызовет усложнение насоса при одновременном падении его коэффициента полезного действия. По этой причине в случае малой производительности и особенно при ее сочетании с высоким напором предпочтительно применение поршневых (плунжерных) насосов. [c.128]

В отличие от поршневых машин, имеющих при постоянном числе оборотов постоянную среднюю подачу (см. 54), центробежные машины могут иметь различную подачу (и различный напор) в зависимости от сопротивления сети. Различными будут, также, потребляемая мощность и коэффициенты полезного действия. Графики зависимости //=Я(Q) (для насосов), = p Щ) (для вентиляторов) или е=-е(С) (для ком- [c.143]

На. рис. 35, в приведен расчетный график коэффициента б неравномерности угловой скорости аксиально-поршневого гидромотора (или, соответственно, неравномерности подачи насоса) в зависимости от числа поршней г. [c.130]

Введение понятия средней подачи насоса обусловлено тем, что у большинства объемных машин заполнение рабочих камер и вытеснение из них жидкости происходит при постоянной частоте вращения на протяжении одного рабочего цикла во времени неравномерно. Напримё , у поршневого насоса с кривошипным механизмом (рис. 4-1, а) одной из причин неравномерности является переменность скорости поршня на протяжении одного хода. Если подача изменяется от Q n,ax ДО Q mm. а ее средняя величина составляет то неравномерность подачи оценивается коэффициентом [c.260]

При окончательном выборе 1Ипоразмера основного насоса сравнивают номинальную и расчетную подачи рабочей жидкости Си. ном С2н. рас при номинальном давлении Рном и номинальной скорости Он. пом приводного валз. Стремятся к тому, чтобы номинальная скорость насоса была близка к номинальной скорости Оц. д приводящего двигателя. Максимально-поршневые насосы и асинхронные электродвигатели во многих случаях имеют близкие значения Ун. ном и ,1. д, лежащие а пределах 2400. .. 960 об/мин. Однако двигатели внутреннего сгорания имеют значительно большую частоту вращения в режиме максимальной мощности д = = 3500. .. 4500 мин При этом необходима входная зубчатая передача с коэффициентом [c.277]

Однако при малых подачах с относительно большими напорами и при перекачке вязких жидкостей центробежный насос уступает по к. п. д. поршневому. Вместе с тем было бы неправильно полагать, что вязкость не имеет влияния на работу поршневых насосов. В действительности для поршневого насоса с увеличением вязкости уменьшаются всасывающая способность и объемный коэффициент наполнения цилиндра (т1 ,), а следовательно, уменьшаются также подача и общий к. п. д. насоса. Так, иа практике применение парового прямодействующего насоса при перекачке вязких жидкостей связано с уменьшением скорости поршня за счет уменьшения числа двойных ходов. Однако снижение параметров портневого насоса оказывается весьма незначительным по сравнению с центробежным насосом. [c.228]

Явление кавитации, описанное в главе Поршневые насосы , может возникнуть также при работе центробежных насосов. При кавитации в насосах появляются шум и вибрации.Л авитация сопровождается уменьшением коэффициента полезного действия насоса и разрушением поверхности лопаток рабочих колес. Напор и подача насоса также снижаются. Работа насоса в условиях кавитации недопустима. [c.143]

Графики подачи поршневых насосов приведены на рис. 2.61 а — однопоршневого одностороннего действия 6 — двухпоршневого одностороннего (I) и двустороннего (II) действия в — трехноршневого одностороннего действия со смещением фаз их рабочих циклов на угол 120° г — четы-рехпоршневого одностороннего (I) и двустороннего (II) действия со смещением фаз на 90°. Из приведенных графиков видно, что самой большой неравномерностью подачи обладают одно-поршневые насосы одностороннего действия, наименьшей — трехпоршневые насосы. Степень неравномерности подачи оценивается коэффициентом неравномерности ag= p. [c.699]

Вопрос о влиянии вакуума на коэффициент подачи поршневого насоса весьма слабо освещен в технической литературе. Пожалуй, исключение составляют исследования С. А. Абдура-шитова, проведенные им на основании опытов по перекачке двухцилиндровыми насосами жидкостей различной вязкости (вода, нефть, глинистый раствор), и исследования, проведенные в Энергетическом институте АН Азерб. ССР на трехцилиндровом бескривошипнохм насосе при пяти скоростных ступенях (Пх = 60 об/лшн, Па = 120 об мин, Пз= 153 об мин, = 230 об мин и n = 34o o6 muh). На фиг. 78, а и представлены графики зависимости Qn и 1I06 от величины вакуума, который создавался дросселированием на линии всасывания Рассматривая эти графики нетрудно придти к заключению, что с ростом вакуума при дросселировании на всасывающей линии коэффициент подачи поршневого насоса уменьшается, при чем тем сильнее, чем выше его число оборотов. [c.114]

По сравнению с поршневыми ротационные компрессоры имеют более компактную конструкцию и меньщий вес, работают более равномерно и уравновешенно. Однако вследствие сложности их изготовления и ремонта, более низких к. п. д. и коэффициента подачи, а также более высокой температуры сжатия воздуха применение этих компрессоров для работы с пневматическими насосами весьма ограничено. [c.124]

Коэффициент быстроходности вихревых- и центробежновихревых насосов 10- 25. Следовательно, области применения этих насосов по подаче и давлению близки к областям -применения насосов объемных (поршневых и роторных). [c.400]

Различают горизонтальные и вертикальные поршневые вакуум-насосы. Горизонтальные имеют 160—200 об/мин. Наиболее прогрессивными являются вертикальные машины, работающие с большой частотой вращения. Поршневые вакуум-насосы выполняют чаще всего в виде крейцкопфных машин двойного действия — по обеим сторонам поршня находятся рабочие полости цилиндра. Мертвое пространство в поршневых насосах значительно влияет на величину подачи, так как степень сжатия в одной ступени весьма велика. Для уменьшения этого влияния предусмотрено золотниковое распределение с перепуском газа. При наличии перепуска мертвое пространство в конце хода нагнетания сообщается с помощью специального канала с противоположной стороной цилиндра, где в это время заканчивается всасывание. При этом давление в мертвом пространстве резко падает и коэффициент подачи повышается до 0,8—0,9. Перепуск газа в насосах с золотниковым распределением производится через специальные каналы в золотнике, а в насосах с клапанным распределением — через пазы определенной длины на зеркале цилиндра, которые открываются и закрываются поршневыми кольцами или самим поршнем. Для во зможности перепуска поршневые вакуум-насосы и выполняют крейцкопфными двойного действия с относительно малой частотой вращения. Для по. ,ышения быстроходности машин создаются бес-крейцкопфные вакуум-насосы простого действия. В таких насосах производится перепуск газа из мертвого пространства в картер, который находится под вакуумом. Вакуум в картере поддерживается автоматически обратным перепуском воздуха из картера в цилиндр, когда поршень находится в нижней мертвой точке и процесс всасывания закончился. Для обеспечения вакуума картер должен быть выполнен герметичным с сальником на выходе вала из машины. Выполнение вакуум-насоса бескрейцкопфным дает значительный технико-экономический эффект. Конструкция машины упрощается не нужны шток, сальники штока, станина или рама с направляющими крейцкопфов, не нужна отдельная система смазки цилиндров с лубрикатором. Вместо этого требуется относительно простой картер закрытого типа и сальник на выходе вала. Благодаря отсутствию крейцкопфа и штока уменьшается масса поступательно движущихся частей, что позволяет значительно повысить быстроходность вакуум-насоса, а следовательно, уменьшить габаритные размеры и массу машины. [c.344]

Полусухое трение имеет место при недостаточной смазке, при больших зазорах между поверхностями трения (например, цапфа и вкладыш), у зубчатых колес в открытых передачах, при возвратно-поступательном движении поршневых колец в цилиндре и т. д. В подшипниках скольжения сухое и полусухое трение имеет место в момент пуска. Это приводит, например, иногда к выворачиванию вкладышей подшипников сушильных цилиндров бумагоделательных машин, в особенности при пуске после длительных остановок и загустения масла в картере подшипника. Сильно нагруженные подшипники скольжения нижних валов каландров бумагоделательных машин во избежание сухого трения снабжаются специальными масляными насосами высокого давления (р=100 кГ1см ) для подачи масла под цапфу в момент пуска. Пуск каландра при этом дублируется с пуском масляного насоса. При нормальной работе каландра масляный насос останавливается. Коэффициент трения при переходе от смазанных поверхностей к сухим может возрастать в 20—40 раз. Резко различаются между собой и коэффициенты трения движения и коэффициенты трения покоя. Однако у подшипников качения это различие сводится к минимуму. [c.137]