Линия с распределенными параметрам

ПЕРЕДАТОЧНЫЕ ФУНКЦИИ И ЧАСТОТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЛИНИИ С РАСПРЕДЕЛЕННЫМИ ПАРАМЕТРАМИ [c.271]

На рис. 8.9 координата х условно изображает совокупность возможных проектных решений, т. е. х = хк -Ху, % ] . Интервал [д , л ] определяется условиями (8.51) и (8.52). Область распределения параметров находится между и . Область Р между линиями 1, 2 и 3, 4 отвечает всевозможным решениям л , удовлетворяющим условиям (8.51) — (8.53). Однако лишь подобласть отвечает множеству надежных проектных решений, так как внутри нее условия (8.51) — (8.53) выполняются при всех значениях из области Е. [c.230]

Можно сделать вывод, что область асимптотической устойчивости в пространстве х (z) отображается в соответствующую область в пространстве с распределенными параметрами. Для того чтобы понять, почему это происходит, рассмотрим сначала все точки на радиальной линии от начала координат до границы области асимптотической устойчивости. Вдоль этой линии отношения [c.206]

Так, например, если на некоторой начальной линии АВ (рис. 14.4) в точках 1, 2, 3, 4 задано распределение параметров потока, то с помощью характеристик можно сначала рассчитать параметры течения в точках 5, 6, 7, а затем в точках 8, 9 я т. д. [c.275]

Приведем результаты расчета течения в сопле на режиме перерасширения при / н= 0,0676(лд 20). При расчете распределения параметров на входе в сопло считались равномерными. Поперечная компонента скорости на входе у = 0. Картина течения для этого случая показана на рис. 14.17. Все линейные размеры в расчете отнесены к высоте сопла в сечении среза. Показана граница струи, одна из линий тока, которой в начальном сечении соответствует координата г = 0,925, а также линии постоянного безразмерного давления. [c.291]

Звенья с распределенными параметрами описываются дифференциальными уравнениями в частных производных. В некоторых случаях из таких уравнений можно получить передаточную функцию звена чистого запаздывания. К передаточной функции звена чистого запаздывания часто приводит описание длинных электрических, пневматических и гидравлических линий при согласованных концевых и волновых сопротивлениях. Другим примером звена чистого запаздывания может служить устройство, в котором осуществляется перенос какого-либо вещества (конвейерная установка и т. п.). Передаточная функция звена чистого запаздывания имеет вид [c.92]

Рассмотрим определение динамических характеристик однородной линии с распределенными параметрами. Воспользуемся системой уравнений (10.38)—(10.39). Продифференцировав [c.271]

Переходные характеристики линии показывают, как изменяется во времени расход среды или давление в каком-либо с(у чении при действии возмущения в начале лннии. Вследствие распределенности параметров линии по ее длине вызванные действием возмущения переходные процессы могут протекать по-разному в разных сечениях, поэтому, кроме времени независимой переменной будет еще координата х, определяющая расположение рассматриваемого сечения по длине линии. [c.281]

Выше было рассмотрено влияние нестационарного распределения местных скоростей по живому сечению потока на динамические характеристики линий с сосредоточенными и распределенными параметрами. Кроме таких гидродинамических процессов, в потоке возникают нестационарные тепловые процессы, сопровождающиеся перераспределением температур по живому сечению. Эти процессы также могут оказывать влияние на динамические характеристики линии. [c.284]

Условимся трубопроводы от источника 4 питания к потребителю 5 и к клапану считать достаточно короткими для того, чтобы процессы в них можно было бы описывать без учета распределенности параметров рабочей среды по длине линии. Кроме того, будем рассматривать малые отклонения переменных от установившихся значений. Сначала запишем уравнение расходов рабочей среды в системе [c.440]

Описание рассмотренной гидросистемы было представлено в сосредоточенных параметрах. При длинных гидравлических линиях возникает необходимость учета распределенности параметров жидкости по длине трубопроводов. С методом и результатами анализа гидросистемы с распределенными параметрами при наличии в ней клапана непрямого действия можно познакомиться в работе [19], [c.446]

Трехслойная ЛС-линия, к нулевому концу которой (х - 0) приложено напряжение С/(0, I) = и(() и через которую протекает ток /(О, также может рассматриваться как двухполюсник, но уже с распределенными параметрами (рис. 1.3, а). Если линия одномерная и однородная, то распределение напряжения Щх, () вдоль линии описывается дифференциальным уравнением в частных производных. [c.24]

ПРЕДСТАВЛЕНИЕ ВХОДНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ЛИНИИ С РАСПРЕДЕЛЕННЫМИ ПАРАМЕТРАМИ СОСРЕДОТОЧЕННЫМ КОМПЛЕКСНЫМ СОПРОТИВЛЕНИЕМ [c.83]

Метод электротепловой аналогии заключается в том, что исследование переноса теплоты заменяется более простым в экспериментальном отнощении исследованием распространения электричества в геометрически подобной модели рассматриваемого тела. При этом электрическое напряжение соответствует разности температур, сила электрического тока — потоку теплоты, а электрическое сопротивление — термическому сопротивлению. Применяются два вида моделей с сосредоточенными и распределенными параметрами. Модели изготовляются из материала с непрерывной проводимостью (электропроводной бумаги, жидкого электролита и т. д.) или в виде сеток, узлы которых воспроизводят свойства моделируемого объекта. Условия на границах моделируются с помощью электродов, прикрепленных к наружным кромкам модели. К электродам подводится электрическое напряжение. Электрическое напряжение в некоторой точке модели отвечает температуре в сходственной точке моделируемого объекта. С помощью чувствительного зонда определяется положение эквипотенциальных линий, соответствующее изотермическим поверхностям в теплопроводном теле. По известному положению изотерм можно рассчитать тепловой поток, пользуясь формулой д = %М1Ап, где Д/ — разность температур, соответствующая измеренной разности электрических потенциалов, я Ап — расстояние по нормали между эквипотенц-иальными линиями. [c.289]

При наложении токов высокой частоты на электрическую сеть входящие в нее линии электропередач часто приходится рассматривать как линии с распределенными параметрами. Выражение для входных сопротивлений таких линий содержит гиперболические функции, что усложняет как математическую модель, так и установление достаточно простых соотношений между параметрами сети, наложенными токами и расстояниями до места повреждения. [c.83]

Выражения (16-18) позволяют представить линии с распределенными параметрами при 033 в виде сосредоточенных комплексных сопротивлений. Решая систему уравнений (17) и (18) относительно Rп и Ь, получаем [c.86]

Емкости фильтров Сф1 и Сф2 устраняют СВЧ-колебания на источниках постоянного тока. Все элементы генератора на лавинно-пролетном диоде выполняются обычно в виде элементов с распределенными параметрами. Так, резонатор Р(Ь, С) выполняется в виде короткозамкнутого отрезка волновода или длинной линии. Конденсаторы Ср и Сс изготавливаются в виде коаксиальных или плоских конструкций вместе с резонатором Р и элементами крепления диодов Д и Д2, дроссели д1 и д2 делают в виде отрезков провода или петель и т. д. [c.113]

В работе Крауса [7] предложена электротепловая аналогия для развитых поверхностей. При этом специфически распределенный тепловой поток в ребре был заменен электрической цепью с аналогично распределенными параметрами. Эта цепь называется линией передачи. В стационарном режиме ребро может быть описано через полное сопротивление (импеданс) передающего конца. Под ним понимается сопротивление, которое видит воображаемый наблюдатель, находящийся в основании ребра. Характеристики ребра могут быть полностью описаны без использования понятия эффективности. Фактически с помощью модели линии передачи может быть разработан другой метод определения эффективности ребра. [c.206]

Эти критерии подобия совпадают с критериями подобия, полученными для трубопроводной линии, моделированной с помощью длинной линии (электрической) с распределенными параметрами. [c.201]

Т.у.д.п.— макроскопич. характеристика диэлектрика, получаемая путем непосредственных измерений. При частотах 10 —10 гц для измерений tg б используют мостовые и резонансные схемы, при более высоких частотах — схемы с распределенными параметрами (измерительные линии, резонаторы). См. также Диэлектрические свойства. [c.291]

Таким образом, приравнивая между собой соответствующие безразмерные коэффициенты, характеризующие трубопровод и электрическую цепь с распределенными параметрами К, Ь, О и С, отнесенными к единице длины электрической линии, можно все процессы исследовать на электрической линии, а результат перенести на трубопровод.. [c.224]

Приведенные в предыдущем параграфе формулы не учитывают влияния сжимаемости и вязкости среды. Эти формулы базируются на допущении условия равномерного распределения параметров потока на входе в улитку как в меридиональном направлении, так и по окружности. Формулы (7. 7) и (6. Па) для симметричных улиток предусматривают совпадение внутренней поверхности периферийной стенки с линией тока на режиме, когда направление потока а на входе в улитку равно значению а расч- В этом случае при протекании невязкой жидкости кривизна канала не должна вызывать вторичных токов и оказывать обратного влияния на параметры потока за колесом. [c.239]

Входное и выходное сопротивления газопровода представляют собой эквивалентное сопротивление току, входящему в тело газопровода из земли и выходящему из тела газопровода (рис. 2), и содержат активную и реактивную составляющие. В общем случае не следует определять как входное сопротивление длинной линии с распределенными параметрами. На высоких частотах можно пренебречь активной составляющей входного и выходного сопротивлений и считать их чисто емкостными (Хв и Хвых), равными сопротивлению конденсаторов, образованных участками трубопровода длиной Lb x и землей. [c.105]

Простые линии с постоянной по длине толщиной стенок, материал которых имеет одинаковый модуль упругости, назовем однородными. Неустановившееся движение рабочих сред в однородных линиях круглого сечения без учета тепловых процессов в среде описывается уравнениями (9.33) и (9.34). Необходимые для этих уравнений граничные условия определяются характеристиками местных сопротивлений, подключе 1ных к концам линий. В общем случае однородные линии относятся к линиям с распределенными параметрами. [c.259]

Пример расчета на ЭВМ переходного процесса. Расчеты переходных процессов в гидро- и пневмосистемах целесообразно выполнять на цифровых ЭВМ. Для этого могут быть использованы приведенные выше математические описания (модели) устройств, из которых состоит исследуемая или проектируемая система. В зависимости от принципиальной схемы гидро- или пневмосистемы и ее конструктивного исполнения математическая модель получается разной степени ело. жности. Наиболее сложной будет модель, если гидравлические и пневматические линии являются длинными и их описание должно учитывать распределенность параметров по пространственным координатам, а уравнения устройств, соединенных этими линиями, представлены нелинейными дифференциальными уравнениями. Модель упрощается в тех с.тучаях, когда допустимо не учитывать распределенность параметров линий или линии вследствие малой длины и незначительного гидравлического сопротивления не могут существенно повлиять на переходный процесс в данной системе. Дополнительное упрощение модели достигается, если часть устройств системы близка к линейным динамическим звеньям. Например, с достаточной для практики точностью математическая модель электрогидравлического следящего привода с дроссельным регулированием часто может быть сведена к модели, состоящей из рассмотренной в параграфе 13.4 линейной модели электрогидрав,лического усилителя и нелинейной модели нагруженного исполнительного гидродаигателя, динамические процессы в котором описаны системой уравнений (12.25)—(12.34). Предварительные расчеты и исследования влияния параметров устройств на качество переходных процессов проще всего выполнять по линейным математическим моделям. Программы расчетов линейных систем можно составлять непосредственно по их структурным схемам, применяя изложенную в параграфе 5.7 методику. [c.387]

При математическом описании системы, состоящей из источника питания с автоматически регулируемым насосом и одного или нескольких электрогидравлических следящих приводов, в общем случае получаются сложные нелинейные модели с распределенными параметрами. Нелинейность этих моделей вызвана характеристиками подключенных к источнику питания приводов и характеристикой регулируемого насоса, а распределенность параметров связана с волновыми процессами в напорных линиях, соединяющих приводы с источником питания. Рассматривая малые отклонения (в дальнейшем, как и ранее, они отмечены штрихом сверху) переменных от установившихся значений и считая напорные линии достаточно короткими, для того, чтобы не учитывать в них волновые процессы, можно получить линейную модель с сосредоточенными параметрами. Такая модель прзволяет сравнительно просто определить параметры регулятора насоса, которые затем могут быть уточнены в результате расчета на ЭВМ более сложной нелинейной модели с распределенными параметрами. [c.451]

При решении ряда задач, связанных с взаимодействием ударных волн, возникающих в процессе горения, с фронтом пламени, необходшао знать состояние среды между ударной волной и фронтом пламени. Обычно, анализируя такой процесс, рассчитывают состояние газа за ударной волной по скорости ударной волны, температуре и давлению газа перед волной. Этот расчет основан на законах сохранения, уравнении состояния газа и на предположении о термодинамическом равновесии газа за ударной волной. Расчет позволяет судить о скорости газа непосредственно за ударной волной, оставляя открытым вопрос о распределении параметров газа между ударной волной и фронтом пламени. Экспериментальное определение скорости газа в этой области приобретает потому особенно большой интерес. На рис. 5 представлена временная развертка распространения ударной волны. Три искусственно созданные оптические неоднородности видны в виде черно-белых линий, идущих сначала параллельно оси времени (среда покоится), а затем отклоняю-1ЦИХСЯ от вертикального направления (газ приходит в движение). По наклону линий можно судить о скорости газа за ударной волной. Тенлерограммы подобного типа позволили выяснить особенности взаимодействия ударной волны с фронтом пламени, распространяющимся за ней [23]. [c.124]

При однофазных замыканиях на землю в сетях 6-35 кВ переходный процесс можно разделить на две составляющие [I] разряд емкостей поврежденной фазы и подзаряд емкостей неповрежденных фаз. Эти составляющие переходного процесса различаются как по длительности, так и по частотному спектру. Первая составляющая (разряд) протекает значительно быстрее, чем вторая (заряд) и может содержать частоты от единиц до сотен кшюгерц. При этом для анализа переходного процесса разряда емкостей необходимо учитывать распределенные параметры воздушных и кабельных линий. [c.141]

М0ЖН0, единственным существенным различием между моделями с сосредоточенными и распределенными параметрами является размерность фазового пространства. Решение системы из п обыкновенных дифференциальных уравнений геометрически ложно изобразить траекториями в л-мерном пространстве. Так, когда п = 2, траектории изображаются линиями на фазовой плоскости, и, хотя с увеличением размерности пространства трудности геометрической интерпретации возрастают, принципиально можно представить траектории в пространстве высокой, но конечной размерности. [c.116]

Для определения общего масштабного коэффициента тх для трубопровода длиной 2 м вначале найдем эквивалентную электрическую линию с распределенными параметрами х л = злх + хэл2 = = 15 м, откуда тх = 7,5, а масштабный коэффициент по,частоте /иш = 91. Для подтверждения полученных результатов модели трубопровода длиной 2 м подверглись экспериментальной проверке на вход цепочечной схемы подавался синусоидальный сигнал с частотой /эл = тош /а- Акустическая частота выбиралась из расчета установления одной стоячей волны (или двух бегущих) по длине рассматриваемого участка. Так, для длины в 2 м /а = со/Х = 342/2 = 171 Гц, чему соответствовала частота /эл = 91-171 = 15 561 Гц. На рис. III-12 показаны распределения волн но длине каждого участка и всей системы в целом. Полученные экспериментальные данные подтверждают предлагаемую методику выбора ячеек, моделирующих трубопровод. [c.195]

Согласно теории Ван-Кранендонка, знание коэффициентов (X J.) и С( 1 [х, 7.2 (Хг) позволяет вычислять интенсивность различ-вых вращательных колебательных переходов. Если фиксировать индексы колебательно-вращательных термов, участвующих в переходе, то вид контура такой линии определяется параметром Яо, а абсолютное значение коэффициента поглощения оказывается пропорциональным А . Другими словами, распределение интенсивности внутри полосы данного колебательно-вращатель-тельного перехода происходит благодаря зависимости дипольного момента от / . Анализ контуров трансляционного поглощения [12, 14] показывает, что дипольный момент, вызванный перекрыванием, достаточно хорошо может быть описан простой двухпараметрической экспоненциальной формулой. Это позволяет предполагать, что в нашем случае учет перекрывания в последующих порядках теории возмущений в первую очередь изменит значения параметров Л, в то время как значения / о останутся практически теми же. [c.106]

Для измерения электрич. емкости ячеек в диапазоне частот 0,01 — 10 гц применяют мостовые измерительные схемы и резонансные методы. При сверхвысоких частотах используют схемы с распределенными параметрами — коаксиальные линии, коаксиа,льные резонаторы н др. [c.369]

Второй метод Ляпунова применяется такисе при исследовании устойчивости систем с распределенными параметрами, для которых стационарным состоянием является линия (траектория системы) в фазовом пространстве [16]. [c.580]

Уравнения, описывающие работу линии электропередачи, рассматриваемой как система с распределенными параметрами, имееют вид [c.223]

При тщательном изучении цепных линий, учитывающем как сосредоточенные, так и распределенные параметры, Гросс и Фосс [30, 19] показали, что непрерывная функция динамического модуля в форме (10.26) соответствует разрывному спектру релаксации с дискретными линиями, так что выражения в виде рядов (10.4) и (10.5) для динамических свойств па са>10Л деле эквивалентны выражению (10.26) и могут быт1> заменены пм для удобства расчетов. Неопределенные константы в теории Близг рда, оценивае.мые из уравнений [c.195]

В структуре струи можно выделить характерные области свободного расширения I, систему ударных волн II, переходный участок///,пограничный слой/Fи изобарическое вязкое течение7. Структура струи, истекающей в вакуум, характеризуется полем параметров в области /, которая состоит из волн разрежения и течения тина сверхзвукового источника. Для расчета течения в области / в работах [1, 6, 8] разработан приближенный метод, согласно которому линии равных параметров в струе имеют вид, приведенный на рис. 1, распределение плотности описывается следующими формулами [c.193]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология