Тепло удельный расход по J диаграмме

При графо-аналитическом расчете сушилки с помощью / — -диаграммы удельный расход сушильного агента / и тепла в калорифере определяют после построения процесса сушки. Для построения теоретического и действительного процессов сушки необходимо знать состояние наружного воздуха (параметры /о и фо), температуру газа на входе в сушилку /1 и один из параметров теплоносителя на выходе из сушилки /2 или фг. [c.275]

Система приведенных характеристик топлива обладает большими возможностями для обобщений, а также для упрощения и достижения высокой точности расчетов. Еще в первом издании нашей монографии [Л. 9] этот метод был посильно развит. Усовершенствованы существующие, а также заново разработаны методики целого ряда расчетов объемов воздуха и продуктов сгорания обобщенных /, диаграмм избытков воздуха и потерь тепла в парогенераторе влияния зольности топлива эксплуатационного учета качества углей водяных эквивалентов плотности дымовых газов нагрева газа в тягодутьевых машинах удельного расхода энергии на тягу и дутье разомкнутой паровой сушки углей и др. Кроме того, дополнены и обновлены табличные данные с цифровыми значениями коэффициентов для расчета объемов, состава и энтальпий продуктов сгорания различных топлив. [c.3]

Примером может служить расчет непрерывно действующей воздушной сушилки, для которой заданы количество матер .ала, поступающего в сушилку 0 кг час, его начальная влажность г % и конечная — %. По этим данным, пользуясь формулами (22-15) и (22-16), определяют количество влаги К кгЫас, испаряемое в сушилке, а также находят производительность сушилки по высушенному материалу С, = — W кг/час. Затем вычисляют удельные потери тепла в сушилке и определяют величину = ( доб + > ) — (< м + <7г + Яслп)- Далее строят процесс сушки на /—X диаграмме, как указано в 157. По диаграмме определяют удельный расход I воздуха по формуле (22-17) и удельный расход тепла д по формуле д — /(/д — / ) ккалЫг испаренной влаги. Умножая / и на находят суммарные расходы воздуха и тепла на сушку. [c.558]

Завершив построение, для точек Л и С находят на диаграмме значения Хо = и 2 [для расчета удельного расхода воздуха по уравнению (XV,24)] и для точек В я А — значения и /о, с помощью которых по уравнению (XV,26) определяют удельный расход тепла в основном калорифере. Умножив величины / и <7 на находят расходы воздуха L и тепла Q на сушку. [c.598]

Определение удельного расхода воздуха и тепла по / — Ji-диаграмме [c.666]

Изображение процесса сушки на /—д -диаграмме дает возможность установить характер протекания обмена теплом и влагой, а также определить промежуточные и конечные параметры воздуха и удельные расходы воздуха и тепла. [c.666]

Удельный расход воздуха и тепла по /—х-диаграмме [c.667]

Для определения устанавливающейся при дистилляции с перегретым водяным паром температуры системы лучще всего использовать диаграммы энтальпия— температура. Этот метод, предложенный Ц. Грабовским [19, глава 11], позволяет определить температуру дистилляции в зависимости от перегрева водяного пара, температуры нагрева жидкости и от ее теплоты испарения. Из этих данных можно рассчитать и расход тепла на дистилляцию. Для построения графика необходимо знать парциальные давления водяного пара и дистиллируемой жидкости, а также удельный расход водяного пара. Используя данные энтальпии паров обоих компонентов, можно определить во всем диапазоне температур дистилляции от А до энтальпии 1 кг водяного пара и Од кг пара дистиллируемой с ним жидкости, для каждого значения температуры. При некоторых допущениях можно принять, что энтальпия 1 кг вводимого водяного пара должна быть равна энтальпии (l-f Од) кг поднимающихся паров. [c.64]

Определение удельных расходов воздуха и тепла по диаграмме [c.407]

Пользуясь для расчета теоретической сушилки диаграммой 1—х, определение удельного расхода тепла и воздуха производим графически следующим образом (рис. 251). [c.407]

Для расчета сушилки с помощью /— -диаграммы необходимо знать состояние наружного воздуха — о и фо, температуру воздуха или газа перед входом в сушилку 1 и один из параметров сушильного агента на выходе из сушилки — фг или 4- После выбора всех характерных точек процесс сушки строится в /—( -диаграмме и при ее помощи определяют удельный расход сушильного агента I и удельный расход тепла в калорифере д ал- [c.297]

Определение удельного расхода тепла по диаграмме I — х. [c.421]

Тепловой баланс сводят в таблицы или для наглядности изображают графически. На рис. 6-1,а дана диаграмма теплового баланса рабочей камеры мартеновской печи, работающей на мазуте. В скобках указан удельный расход тепла в Гдж на 1 г слитков. На рис. 6-1,6 показан тепловой баланс электродуговой сталеплавильной печи в Гдж на 1 г слитков. В этом балансе расход электроэнергии составляет 632 квт-ч1т. [c.125]

Проведено исследование тепло- и массообмена на примере испарения воды в воздух. С этой целью использовали установку, применявшуюся ранее для абсорбции NH3 водой [1]. Воздух перед поступлением в аппарат APT нагревали до температуры 90° С и поддерживали ее в течение опыта постоянной. Воду, подаваемую на орошение аппарата, нагревали настолько, чтобы все тепло, отдаваемое воздухом,расходовалось только на процесс испарения. Влагосодержание воздуха на входе и выходе из аппарата определяли по показаниям сухого и мокрого термометров с помощью диаграммы /—X. Высота абсорбционного объема составляла 200 мм, диаметр узкого сечения конуса 20 мм. Опыты вели при скоростях газа 18, 23 и 28 м/сек и удельном расходе поглотителя от 1 до 6 л/м . [c.19]

На диаграмме Н—х процесс теоретической сушки представляется прямой Я = onst, идущей из точки В (см. рис. Х-б) направо вниз, в сторону больших влагосодержаний воздуха. Заканчивается эта линия в точке С на изотерме или на линии фз в зависимости от заданного параметра уходящего из сушилки воздуха. Абсцисса точки С определяет влагосодержание уходящего воздуха х . Зная х и Xq, по уравнению (Х.Ю) определяют удельный расход воздуха I, его расход I = ]W и количество подводимого в к 1Лорифер тепла = (я, -Я . Все используемые при [c.341]

Процесс сушки строим по I—Х-диаграмме, затем определяем удельный расход воздуха и удельный расход тепла в калорифере (рис. 5.3). По заданным параметрам фо и находим на их пересечении точку А. В калорифере процесс нагрева воздуха проходит [c.155]

Удельный расход тепла находим по уравнению (10-19), предварительно сняв значения энтальпий по диаграмме /—х. [c.413]

Удельные расходы воздуха и тепла определяются по диаграмме следующим образом [c.560]

Определение расхода газов и тепла на сушку и другие процессы в распылительной сушилке можно выполнить с помощью г — d-диаграммы, если удельные расходы представить [c.19]

Удельные расходы сухого воздуха и тепла в калорифере можно также определить графически по диаграмме 1—х. Для этого из точки С (см. рис. ХУ-7, а) опускают перпендикуляр на линию Л В до пересечения в точке О. Отрезок СО характеризует разность влагосодержаний (дга — дГо), или (Хц — х ). Пользуясь отрезками АВ и СО [c.632]

Количество сушильного агента для сушилок с кипящим слоем может быть определено с помощью / -диаграммы. По известным значениям удельного расхода тепла на нагрев материала дм, потерям тепла в окружающую среду и начальной температуре материала 1 находят обычным способом значение Л (обычно А<0) для заданных начальных параметров сушильного агента ь 1 и /2 строят при найденном значении Л процесс и определяют ( 2, откуда и находят [c.139]

Примером может служить расчет воздушной сушилки непрерывного действия, для которой заданы количество материала, поступающего в сушилку, Gi кг/сек, его начальная влажность Wf % и конечная влажность Шг %. По этим данным, пользуясь формулами (21-16) и (21-17), определяют количество влаги W кг сек, испаряемой в сушилке, а также находят производительность сушилки по высушенному материалу f 2 = (Gi — W) кг сек. Затем вычисляют удельные потери тепла в сушилке и определяют величину А = ( д б.-4- A) — ( + 9т + J- Далее строят процесс сушки на I — х-диаграмме, как описано на стр. 751. Определяют удельный расход t воздуха при помощи формулы (21-18) и удельный расход тепла [c.785]

Расходы тепла в абсорбционной холодильной установке на - -диаграмме. Применение ректификации при охлаждении флегмы водой сопровождается увеличением расхода тепла (на величину / п на рис. 9-18). Но ректификация, во-первых, способствует снижению температуры испарения при заданном давлении, т. е. получается выигрыш на потенциале холода, во-вторых, приводит к увеличению удельной холодопроизводительности до, т. е. повышается тепловой коэффициент еа- [c.288]

Удельные расходы сухого воздуха и тепла в калорифере можно также определить графически по диаграмме 1—х. Для этого из точки С (см. рис. XV- , а) опускают перпендикуляр на линню АВ до пересечения в точке О. Отрезок СО характеризует разность влагосо-держаний (.х — л ), или (х — х ). Пользуясь отрезками А В и СО, измеренными на диаграмме, находят удельные расходы воздуха I = УСОшх и тепла в калорифере [c.598]

НО нагреваемого до допустимой температуры перед входом в каждую зону. Идеальный процесс в такой трехзональной сушилке изобразится в /— -диаграмме (рис. Х1У-12, б) ломаной линией АВ СВ СВаС, где линии АВу, С В и СВ соответствуют нагреванию воздуха в калориферах перед каждой зоной, а линии ВуС, В С" и В С" — изменению состояния воздуха в отдельных зонах. При начальном и конечном влагосодержаниях воздуха, равных 0 и 2, удельный расход воздуха составит I = 1 СО-Ма) и удельный расход тепла будет [c.658]

В теоретической сушилке теплообмен протекает при постоянном теплосодержании воздуха. Поэтому спускаясь из точки В по линии постоянного теплосодержания h = h — onst до пересечения с заданной конечной температурой воздуха — изотермой или с линией ср2 (конечная относительная влажность воздуха), находят точку С конечного состояния воздуха. Для этой точки по диаграмме определяют параметры воздуха при выходе из сушилки Хг и /г = h-Подставляя найденные значения Xq, Xg, /о и /2 в приведенные выше уравнения (40) и (33) и принимая О, находят удельный расход тепла [c.460]

Дальше, если известны точка начального состояния воздуха А и конечного состояния точка С, то, накладывая угло.мер на диаграмму так, чтобы центр его совпал с начальной точкой А и основание с линией влагосодержания xo = xi, и соединив линейкой точку А с точкой С, мы получим на угломере величину удельного расхода тепла, соотБетствуюш,ую данному углу . Диаграмма Молье как раз и снабжена таким угломеро.м. [c.422]

При отсутствии внешнего охлаждения внутренняя работа компрессора на единицу расхода рабочего агента может быть определена непс-средственно по тепловой диаграмма как разность энтальпий конечные точек процесса сжатия в соответствии с уравнением (2.16). Такод простой метод определения внутрег-неп работы компрессора не может быть применен при наличии охлал-дения, так как в этом случае, как видно из уравнения (2.1а), кроме разности энтальпий рабочего агег-та в начальной и конечной точках процесса сжатия необходимо знать еще удельный отвод тепла I з охлаждающего устройства (/км- Сл , -дует указать, что внутренний относительный КПД компрессора -п, достаточно полно характеризует протекание процесса сжатия, но не может служить мерой эффективности испо.льзования внутренней работы в компрессоре. Такой мерой служи внутренний эксергетический КПД компрессора т]е,1, представляющий [c.53]

Вследствие того, что в действительном цикле, происходящем в цилиндре двигателя, рабочая смесь сгорает не мгновенно, для получения наиболее полной индикаторной диаграммы, а следовательно, и возможно большей мощности запал рабочей смеси необходимо производить не в верхней мертвой точке, а несколько раньше. Под углом опережения зажигания следует понимать число градусов по коленчатому валу до верхней мертвой точки, соответствующее моменту начала проскакиваипя искры между электродами свечи запаливания. Естественно, что для получения индикаторной диаграммы наибольшей полноты при различных скоростях сгорания рабочей смеси должны быть установлены различные углы опережения зажигания. По индикаторным диаграммам можно заключить, что скорость нарастания кривой давления неодинакова на различных участках линии сгорания. Сначала она мала, затем быстро возрастает. Линии расширения идут выше при более позднем зажигании. Это можно объяснить следующим при раннем зажигании газы имеют более высокие температуры около верхней мертвой точки, когда поршень движется со сравнительно малой скоростью, благодаря чему увеличивается отдача тепла в охлаждающую воду. При более позднем зажигании потери тепла с выхлопными газами станут больше. При еще более позднем зажигании происходит догорание рабочей смеси на линии расширения. При этом резко повышается температура отработавших газов по цилиндрам, падает мощность, нарушается режим охлаждения агрегата. Наивыгоднейшим углом зажигания является тот угол, при котором достигается номинальная мощность при наименьшем удельном расходе топлива (рис. 172). [c.291]

Решение. С помощью диаграммы 1 — х Рамзина (рис. 10-1) находим по формуле (10-19) удельный расход тепла в супшлке на [c.420]

Таким образом, удельный расход тепла в /— -диаграмме определяется углом, образуемым прямой, соединяющей начальную и конечную точки процесса с горизонтальной линией, параллельной оси абсцисс, и возрастает с увеличением угла у. Это положение дает возможность для различных направлений прямых АС подсчитать и нанести на /— -диаграмме щкалу удел ьных расходов тепла, проводя для удобства отсчета прямые в этих направлениях из начала координат диаграммы точки О, как это показано на рис. 6-9. Если для процесса АВС требуется определить удельный расход тепла, то достаточно соединить точки Л и С и провести из точки О луч ОК, параллельный АС, направление которого определит удельный расход тепла по шкале, нанесенной на рамке /- -диаграммы. [c.181]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология