Теплоносители выбор параметров

При выборе оптимальных условий работы ректификационной установки необходимо учитывать расход тепла и основные параметры (температуру и давление) теплоносителей — греющего пара и охлаждающей воды, а также требуемые размеры как самой колонны, так и соединенных с ней теплообменных аппаратов (кипятильника, нагревателя исходной смеси, дефлегматора и холодильника паров). Все эти факторы взаимосвязаны и зависят, в частности, от температуры и агрегатного состояния подаваемой на разделение смеси. [c.493]

Сушилки барабанные (машины группы 3) — медленно вращающиеся барабаны с внутренними устройствами. Наиболее надежно и широко их используют для конвективной сушки, при которой мелкодисперсный материал непосредственно контактирует с потоком нагретого газа. Основные размеры и параметры работы сушилок должны соответствовать ГОСТ 11875—79 и ОСТ 26-01-147—82. Для сушилок ряды диаметров от 1 до 5 м и длин барабанов от 4 до 35 м построены таким образом, что некоторые типоразмеры дублируются по рабочим объемам. Это необходимо для оптимального выбора диаметра сушилки по допускаемым скоростям движения газов по сечению барабана. Скорость теплоносителя определяют из теплового расчета по ОСТ 26-01-450—78 и сравнивают с допускаемой (табл. 12.2), остальные размеры и режимы работы получают из параметрического расчета барабанной сушилки. [c.371]

Расчет теплообменной аппаратуры является весьма распространенной задачей в практике инженерных расчетов. Обычно это сложная оптимизационная задача по определению параметров и выбору конструкции теплообменника. Ниже представлена достаточно простая расчетная схема для кожухотрубчатого подогревателя, в основе которой используется итерационное решение уравнения теплового баланса аппарата с последовательным уточнением температуры стенки. Исходными данными для расчета являются тепловая нагрузка на аппарат, физико-химические свойства теплоносителей, температуры теплоносителей на входе и выходе из аппарата, а также некоторые конструктивные параметры теплообменника. В результате расчета определяется необходимая поверхность теплообмена. [c.388]

Выбор давлений и температур в колоннах также обусловливается требованиями к качеству и состоянию целевых продуктов, составом исходного сырья, располагаемыми хладо- и теплоносителями и т, п. За исходный параметр часто принимают температуру конденсации паров в верхней части колонны при атмосферном давлении. Если температура конденсации паров при атмосферном давлении слишком низка, давление повышают. Например, пропан при атмосферном давлении конденсируется при —42 °С, при повышении же давления до 1,9 МПа его температура конденсации становится равной +55 °С. Снижение давления в колонне ниже атмосферного (вакуум) диктуется [ге-обходимостью уменьшения температуры кипения нижнего продукта либо из-за технических трудностей достижения требуемого уровня температуры, либо из-за разложения продукта. Выбор температур определяется также рациональной разницей температур охлаждающей среды и паров в верхней части колонны, теплоносителя и остатка — в нижней части колонны, ибо от этого во многом зависит поверхность теплообменных аппаратов. [c.106]

При неправильном выборе параметров режима длина реактора может не полностью использоваться или, наоборот, реакция полимеризации будет обрываться при максимальной скорости образования полимера. Поэтому при моделировании определяли влияние давления, температуры теплоносителя, концентрации инициатора в каждой зоне на конеч- [c.97]

Расчет МВУ проводят после выбора технологической схемы МВУ, определения числа ступеней испарения, выбора параметров (температур и давлений) теплоносителя для первой ступени и хладагента для конденсатора. [c.201]

Выбор рационального типа теплоносителя и экономически выгодной системы нагрева определяется характером химического или другого теплового процесса. При выборе теплоносителя небходимо прежде всего учитывать рабочую температуру процесса и в соответствии с этим подобрать оптимальную температуру теплоносителя. Оптимальная температура теплоносителя определяется оптимальной разностью температур между температурой теплоносителя 1 и температурой нагреваемого сырья 2- Значение оптимальной разности температур зависит от условий теплопередачи в теплопотребляющем аппарате и в источнике тепла с учетом стоимости площади нагрева обоих теплообменников. Обычно в качестве параметра, определяющего оптимальную разность температур, выбирают либо стоимость 1 м поверхности нагрева, либо кубатуру оборудования, отнесенную к 1 м поверхности нагрева, либо вес 1 поверхности нагрева и т. д. [c.249]

Рекомендации по технологии. Если безопасность процесса обеспечивается применением флегматизации, то ограничений температурного режима сушки с точки зрения пожаровзрывобезопасности нет. В тех случаях когда теплоносителем является воздух, максимальная температура процесса определяется температурой самовоспламенения высушиваемого продукта. При выборе параметров технологического процесса необходимо располагать данными о склонности высушиваемого вещества к самовозгоранию, а при наличии такой склонности — количественной характеристикой условий самовозгорания. Этими данными определяются как допустимые параметры процесса сушки (см. гл. 3.3), так и условия хранения высушенного продукта. [c.101]

Блок-схема поверочного расчета с выбором параметров одного из теплоносителей для любых теплообменников (рис. 4-18) [c.177]

Конвективная сушка воздухом или газом является наиболее распространенной. В воздушной сушке, так же как и в газовой, тепло передается от теплоносителя непосредственно высушиваемому веществу. Для получения материала необходимого качества особое внимание должно уделяться технологическому режиму сушки, правильному выбору параметров теплоносителя и режиму процесса (выбор оптимальной температуры нагрева материала, его влажности и т.д.). Оптимальный режим сушки, влияющий на технологические свойства материала, зависит от связи влаги с материалом. [c.83]

Первые установки для сушки солей появились за рубежом и в СССР в конце 50—начале 60-х гг. освоение крупнотоннажных сушилок (для хлорида калия) осуществлено в СССР на 5—6 лет раньше, чем в США, причем на отечественных установках используется теплоноситель с более высокой температурой. Можно также отметить, что зарубежные фирмы ограничивают начальную влажность соли до 5—6% (масс). Указанное различие основных показателей отечественных и зарубежных установок КС свидетельствует о принципиально ином подходе к выбору параметров процесса. [c.5]

Расчет теплообменников с применением ЭВМ. Для выбора оптимальных технологических параметров и конструктивных размеров расчет крупных теплообменных аппаратов производится на электронных вычислительных машинах. Исходными данными для расчета являются физико-химические константы и температуры теплоносителей, принятый перепад давления в теплообменнике и основные конструктивные размеры нормализованных теплообменников данного типа. Расчет различных вариантов и сопоставление полученных результатов дает возможность выбрать теплообменник, обеспечивающий минимум эксплуатационных расходов. Методика расчета теплообменников на ЭВМ рассматривается в специальной литературе . [c.346]

Из (2.56) следует, что величина является функцией вида теплоносителя и его параметров, типа поверхности, включая ее геометрические характеристики и компоновку, а также функцией Кег одного из потоков. Ввиду многообразия исходных данных для расчета дать общие практические рекомендации по выбору г° не представляется возможным и необходимо рассматривать конкретные варианты. [c.47]

Поиску рациональной компоновки трубной решетки посвящены работы, где рассматривалось одностороннее наружное обтекание. В [25] исследовалась на экстремум функция Ар(а), названная автором характеристической, и получена зависимость Од" (сГ1). В [26] принят постоянный параметр Ф = 1,7 и указано направление улучшения характеристик аппарата путем уменьшения относительного поперечного шага Oi. Сравнение результатов этих работ и данных настоящей работы представлены на рис. 3.6. Значительные расхождения результатов вызваны, очевидно, применением в [25, 26] устаревших формул по теплоотдаче и аэродинамическому сопротивлению. Использование рекомендаций настоящей работы по выбору о " позволяет примерно на 10 % уменьшить затраты на циркуляцию теплоносителей и значительно уменьшить объем трубного пучка по сравнению с ранее существующими рекомендациями. [c.59]

Параметр Р в известной мере подобен эффективности он по определению отличается тем, что его значение зависит от выбора теплоносителя, обозначенного индексом 2, тогда как связано с теплоносителем, имеющим меньшее С. Отсюда следует, что при [c.25]

Широкая номенклатура теплообменников по типам, размерам, параметрам и материалам позволяет выбрать для конкретных условий теплообмена аппарат, оптимальный по размерам и материалам. Выбор конструкции аппарата для определенных условий теплообменного процесса зависит в основном от эрудиции и интуиции конструктора. Однако существуют рекомендации общего характера, которыми можно руководствоваться при выборе конструкции теплообменника и схемы движения в нем теплоносителей [c.6]

Далее ЭВМ выполняет расчет для каждого из конкурентоспособных сушильных аппаратов, определяя необходимую поверхность теплообмена и размеры сушильной камеры. Затем ЭВМ переходит к выбору узла подготовки теплоносителя в зависимости от указанных в задании на проектирование источников теплоты, требуемых параметров сушильного агента и схемы его циркуляции (замкнутый или разомкнутый цикл). Источником теплоты может быть топливо (мазут, природный газ), пар, горячая вода и электроэнергия. При использовании в качестве источника теплоты топлива проектируют топку. Если в качестве источника теплоты используют пар давлением более 1,2 МПа, то в системе подготовки сушильного агента предусматривают кожухотрубчатые теплообменники, при давлении пара менее 1,2 МПа узел подготовки агента сушки комплектуют паровыми калориферами,. Если на входе в калорифер температура сушильного агента ниже 10 °С, то предусматривают предварительный его подогрев отработанным конденсатом. [c.159]

Важную роль при выборе технологии нового производства играют параметры и стоимость пара или органического теплоносителя на данном предприятии (по двум последним схемам синтез проводится при более высоких температурах), наличие производственной площади, объем сточных вод, подвергаемых очистке (по первой схеме их больше), возможность очистки оборотных спиртов (на комбинатах, производящих и спирты, н пластификаторы,, цех пластификаторов, работающий по кислотной технологии, можно не оборудовать самостоятельной ректификационной установкой,, а все оборотные спирты возвращать на очистку в цех спиртов), доступность и стоимость катализатора (амфотерные катализаторы дороже кислых), качество применяемого сырья. Низкое качество сырья в значительно большей степени влияет на качество получаемого пластификатора при использовании кислых катализаторов. [c.23]

Известно, что коэффициент теплоотдачи зависит от физических свойств теплоносителей, поэтому выбор или вычисление физических параметров теплоносителей в зависимости от температуры и давления составляют элемент расчета теплообменной аппаратуры, Физические параметры теплоносителей следует выбирать для рабочих условий по таблицам опытных данных. Если этих данных нет, то физические параметры можно определять по соответствующим соотношениям, приведенным ниже. [c.129]

Выбор физических параметров теплоносителей [c.150]

Кроме того, они обладают свойством, удобным в практическом отношении находятся в жидком состоянии при комнатной температуре. При выборе наиболее эффективных теплоносителей для проектируемых термосифонов определяющим является параметр качества теплоносителей (фактор переноса жидкости) в виде [c.246]

Выбор той или иной схемы производится с учетом параметров, количества и вида загрязнений отработавшего пара, характера и взаимного расположения потребителей и источников отработавшего пара, необходимого вида теплоносителя и других местных условий. В некоторых случаях может оказаться рациональным применение комбинаций отдельных схем. [c.12]

Высокий тепловой поток можно достичь рациональным конструктивным исполнением аппарата, правильным выбором оптимальных значений параметров теплоносителей, строгой цикличностью и непрерывностью процесса и оптимальным выбором режима работы аппарата. [c.1374]

Уравнение (11.3) при условии, что температура теплоносителей заметно изменяется, будет содержать две неизвестные величины или С2-и конечную температуру одного из теплоносителей. Поэтому для такого случая теплообмена, широко распространенного в технике, уравнение (11.3) является неопределенным и решается методом последовательных приближений. При этом вначале задаются значениями параметров конструкции теплообменника (например, для кожухотрубчатого теплообменника принимают значения диаметра и длины труб, скорости теплоносителя), а затем расчетом проверяют правильность этого выбора. [c.350]

Для разделения бинарных или многокомпонентных смесей на 2 компонента достаточно одной простой колонны (если не предъявляются сверхвысокие требования к чистоте продукта). Для разделения же многокомпонентных непрерывных или дискретных смесей на более чем 2 компонента (фракции) может применяться одна сложная колонна либо система простых или сложных колонн, соединенных между собой в определенной последовательности прямыми или обратными паровыми или (и) жидкими потоками. Выбор конкретной схемы и рабочих параметров процессов перегонки определяется технико-экономическими и технологическими расчетами с учетом заданных требований по ассортименту и четкости разделения, термостабильности сырья и продуктов, возможности использования доступных и дешевых хладоагентов, теплоносителей и т.п. [c.196]

Когда приступают к расчету теплообменника, обычно бывают заданы расход одного из теплоносителей, его начальная и конечная температуры, а также начальная температура второго теплоносителя. Поэтому уравнение (IV. 107) содержит две неизвестные величины С" или О и 0к или /к. Следовательно, это уравнение является неопределенным. Такая ситуация характерна для большинства инженерных задач. Общий прием решения этих задач заключается в использовании метода последовательных приближений, состоящего в том, что вначале принимаются определенные решения относительно конструкции аппарата и неизвестных технологических параметров, затем путем пересчета проверяется правильность этого выбора, принимаются уточненные значения указанных параметров и расчет повторяется до получения результатов с желаемой степенью точности. [c.344]

Блок-схема обратного расчета с выбором параметров одного из теплоносителей Для одного из теплоносителей (для конкретизации лзложения примем, например, что это поток, отдающий [c.175]

Некоторые особенности теплообмена на вулканизационном оборудовании и связанного с ними выбора схемы построения режимов вулканизации рассмотрены в разделе 3.5 гл. 3. Выбор параметров теплоносителей помимо коэффициента теплоотдачи зависит от теплофизических характеристик материалов изделия, его конструкции, размеров, способности резиновых смесей к течению, формованию, взаимосцеплению, их вулканизационных характеристик, а также от температуростойкости шинных материалов. Как [c.301]

Параметры теплоносителей. На установках и объектах общезаводского хозяйства необходим пар различных параметров (давления, температур). Выбор параметров зависит от особенностей технологического процесса. Так, в колонны перегонки нефтн подают перегретый пар, а. для подогрева продуктов в теплообменниках применяется пар, температура которого на 20—30 °С превышает конечную температуру нагрева продукта. По заводу прокладываются трубопроводы, транспортирующие пар трех-четырех параметров. Если потребителям необходим пар иного давления, оно снижается с помощью специальных редуцирующих устройств. На НПЗ применяют пар следующих параметров [c.368]

Но помимо внешних параметров для любого теплообменника существует еще несколько внутренних параметров, которые могуз- выбираться практически независимо от внешних параметров. К внутренним параметрам теплообменника относятся, например, схема обтекания, поверхность теплообмена, тип и шаг решетки, скорость теплоносителей, гидравлические диаметры каналов, длины каналов, их число и т. п. Большое число варьируе.мых параметров значительно усложняет оптимизацию теплообменника даже при использовании ЭВМ. Кроме того, при оптимизации теплообменника важен обоснованный выбор критериев сравнения. При технико-экономической оптимизации часто трудно получить достаточно обоснованную зависимость приведенных затрат от каждого внутреннегс параметра теплообменника. [c.4]

Полученные ранее критерии tie, щ, могут быть использованы при сравнении различных теплоносителей. С этой задачей встречаются при выборе теплоносителя для охлаждения атомных реакторов, для различных теплообменных аппаратов, а также при выборе рабочих тел для замкнутых циклов, например ЗГТУ. Обычный путь решения этой задачи — сравнение результатов расчета вариантов, полученных при использовании различных теплоносителей. Однако результаты такого сравнения существенно зависят от принятых тепловых схем, условий сопоставления и рассматриваемых консттрукций. Поэтому прежде чем сравнивать показатели вариантов с различными теплоносителями, целесообразно предварительно провести сопоставление свойств непосредственно самих теплоносителей для оценки перспективы их возможностей и достижимых показателей при различных параметрах. Основой такого сопоставления может служить разработанная выше методика сравнения поверхностей при условии постоянства конфигурации каналов и их пространственного расположения в решетке, что приводит к условию 112= 1- К роме того, смена теплоносителя в аппарате не влияет на коэффициент gx, т. е. gx2/gxi = l (здесь индекс 1 означает заданный, а 2 — исследуемый теплоноситель. Отсюда следует, что результаты сравнения для Q, F, N w Q, X, N характеристик аппарата будут одними и теми же. Это упрощает общее решение задачи. [c.102]

Как видно из таблицы, с изменением параметров р и Г порядок расположения газов в сравнительной шкале может изменяться. Однако этот порядок не зависит от того, какой из критериев — tiq или Tji —выбран при сопоставлении теплоносителей. Положение газа в сравнительной шкале олределяется только комплексом теплофизических свойств Кт], который характеризует качество газа как теплоносителя, что существенно при оптимизации теплообменников, когда возможен выбор различных газовых теплоносителей. [c.110]

Тепловые балансы. Вероятно, наиболее эффективным способом анализа экспериментальных данных по теплообмену является метод теплового баланса, согласно которому проводится сравнение количеств тепла, отдаваемого горячим теплоносителем и поглощаемого холодным теплоносителем. Разность этих двух величин можно сопоставить с расчетными тепловыми потерями. Если, как это часто и бывает, указанная разность не соответствует тепловым потерям, то ошибку следует связывать с неточным измерением или скорости потока, или разности температур потока теплоносителя. Поэтому целесоэбразно использовать как можно более точные приборы для измерения этих параметров. Различные температуры и изменения температуры для надежности можно сопоставлять между собой. Необходимо проанализировать, в какой мере изменение температурного уровня или скорости потока скажется на нарушении теплового баланса. Существенными факторами могут быть условия эксперимента и характер приближения к экспериментальной точке (с увеличением или уменьшением скорости течения, повышением или понижением температуры и т. п.) Нельзя указать для этого какие-то общие правила выбора оптималь- [c.320]

К материалам, не подверженным химическим превращениям в пределах температур сушки, относятся многие минералы, руды и продукты неорганической технологии, например, такие, как плавиковый шпат, апатит, хромит, кальцит, хлориды калия и натрия и другие. Их можно подвергать, интенсивной сушке при достаточно высоких температурах. При-выборе способов и режимов высушивания в этнх случаях принимают во внимание дисперсность материала, его твердость, хрупкость, температуру плавления или размягчения и другие параметры, от которых, в частности, зависит и пыление. Естественно, что, как правило, стремятся обеспечить минимальный вынос пыли из сушила. Однако иногда, наоборот, создают условия для удаления с потоком теплоносителя наиболее мелкой фракции материала для улучшения его качества, что легк9 достигается, например, в аппаратах с кипящим слоем. [c.361]

Давление в колонне является одним из основных параметров технологического режима. При выборе давления в ректификационных колоннах обычно исходят из минимальных затрат на разделение смеси. Изменение давления существенным образом влияет на процесс разделения. Так, увеличение давления в первую очередь приводит к пойышению температур кипения и конденсации разделяемой смеси. Это позволяет применять более дешевые хладоагенты или уменьшать поверхнорть теплообмена конденсатора, однако при этом может возникнуть необходимость применения специальных теплоносителей для нагрева низа колонны. При увеличении давления уменьшается относительная летучесть компонентов смеси и поэтому для заданного разделения требуется большее число тарелок или увеличенный расход орошения. Повышение давления в колонне приводит к увеличению ее производительности или к уменьшению диаметра колонны. Таким образом, при оценке и выборе давления в ректификационной колонне необходимо анализировать довольно сложную зависимость приведенных затрат на разделение от целого ряда факторов с учетом возможных технологических ограничений. [c.28]

Для автоматического выбора аппарата из ГО СТа всю его номенклатуру необходимо подразделить на отдельные группы но следую щим признакам условному давлению, материальному исполнению, диаметру труб и нх расположению в трубной решетке. Аппараты в группе размещают в порядке возрастания диаметра кожуха. За исходный параметр для выбора аппарата принимается скорость теплоносителя в трубном простраистве, пределы которой обычны в проектной практике для жидкостей —0,2—2 м1сек, для газов — 2—15 м1сек. [c.90]

В области минимальных параметров АЭС (Я 1 атм, 7 300°К) азот и кислород не конденсируются. Накопление этих компонент в газожидкостном цикле АЭС может привести к значительному ухудшению процесса конденсации. Знание кинетики и механизма термических процессов, приводящих к необратимому распаду N0 и других окислов азота, позволяет оценить скорость необратимого разложения N204 в контуре АЭС. Последняя величина необходима для разработки установки очистки теплоносителя от продуктов необратимого разложения и выбора такой области параметров цикла, в которой влияние необратимых процессов на параметры N204 пренебрежимо мало. [c.8]

Полученные закономерности позволяют количественно подходить к выбору управляющих параметров V, К, а, Мд, Тд и др. Кроме того, производя расчеты ММР и средних ММ образующегося полимера с учетом конечной теплоемкости хладоагента, можью выбрать оптимальные подачу и объемную скорость теплоносителя. Это дает дополнительные возможности управления весьма быстрыми экзотермическими процессами полимеризации. [c.183]

Разработаны также пути оптимизации окисления этилена по критерию себестоимости. Математическое моделирование процесса съема тепла в трубчатых реакторах получения окиси этилена позволило выявить влияние на устойчивость процесса коэффициента теплопередачи различных теплоносителей, способа подачи газа в реактор (снизу или сверху). Результаты исследования возможностей математического моделирования и путей оптимизации процессов окисления этилена в окись этилена, которые разрабатываются в Институте катализа СО АН СССР и в Научно-исследовательском физико-химическом институте им. Карпова под руководством акад. АН СССР Г. К. Борескова, чл.-корр. М. Г. Слинько, Г. М. Островского и др., позволяют ускорить выбор новых катализаторов для этого процесса и оптимальных параметров при проектировании новых объектов есть данные о применении вычислительных машин для управления работой установок получения окиси этилена за рубежом [c.247]

Организация теплообмена, выбор теплоносителя (хладагента) и его параметров осуществляются с учетом физико-химических свойств нагреваемого (охлаждаемого) материала с целью обеспечения необходимого теплосъема, исключения возможности перегрева и разложения продукта. [c.281]