Раздир гладкий

Протекторные резиновые смеси должны хорошо шприцеваться, давать гладкую поверхность протекторной заготовки. Протекторные резины должны иметь предел прочности при растяжении не менее 100 кгс см-, наряду с этим они должны иметь хорошее сопротивление истиранию, раздиру, обладать удовлетворитель- [c.409]

Протекторные резиновые смеси должны хорошо шприцеваться, давать гладкую поверхность протекторной заготовки. Протекторные резины должны иметь предел прочности при растяжении не менее 120—140 кгс/слг , наряду с этим они должны иметь хорошее сопротивление истиранию, раздиру, обладать удовлетворительной температуро- и теплостойкостью и хорошим сопротивлением к действию многократных деформаций. [c.409]

Фрикционный износ характерен для высокоэластичных материалов, проявляется в скатывании и возникает при механическом повреждении и разрушении поверхности резины при трении об относительно гладкую поверхность контртела. Фрикционный износ является самым интенсивным и происходит при относительно высоком коэффициенте трения между истирающей поверхностью и резиной. При сильном трении в результате местной деформации истираемой поверхности появляются складки и выступы, разрушение начинается с возникновения трещин, перпендикулярных направлению растягивающего усилия там, где поверхностные слои находятся в сложнонапряженном состоянии и при наибольшем растяжении. Рост трещин происходит под действием относительно небольших усилий. Постепенное раздирание приводит к относительному перемещению слоев в контакте, без общего проскальзывания, образованию скаток и их отделению при значительных усилиях. Наиболее стойки к фрикционному износу резины с высокими прочностью и сопротивлением раздиру. [c.155]

Зависимость характеристической энергии от скорости перемещения зажимов носит сложный характер, так как при малых скоростях наблюдается волокнистое разрушение с образованием шероховатой поверхности раздира, при больших, как н нри разрушении твердых тел, образуется гладкая поверхность раздира (рис. 141). [c.237]

Один из путей повышения прочности Р.— введение активного наполнителя. Поверхность разрушения в этом случае увеличивается, что проявляется в узловатом раздире материала. Аналогично активному наполнителю на повышение щ)очности влияет кристаллизация при растяжении, обусловливающая толчкообразный раздир. Принцип температурно-временной суперпозиции применим к уд. энергии раздира Яр только при гладком раздире. [c.161]

Сопротивление раздиру саженаполненных смесей из натурального каучука значительно больше зависит от степени вулканизации, чем ненаполненных. Кроме того, в саженаполненных смесях характер раздира часто меняется от гладкого при низких степенях вулканизации к шероховатому волокнистому при высоких степенях вулканизации. Эти факты позволяют предположить , что вулканизующие агенты не проникают в агломераты каучук — сажа в такой же степени, как в каучук, и что эти области остаются недовулканизованными. [c.108]

При развитии значительной ориентации, чему способствует наличие локально упорядоченной структуры, сопротивление раздиру резко возрастает и его относительные изменения могут превышать изменения прочности при растяжении. Это подтверждает представление о том, что в условиях гладкого раздира возможности ориентационного упрочнения резин не реализуются полностью. [c.81]

ТАБЛИЦА 3.6. ВЛИЯНИЕ НАПОЛНИТЕЛЯ НА ЭНЕРГИЮ РАЗДИРА ПРИ ГЛАДКОМ И УЗЛОВАТОМ РАЗДИРЕ РЕЗИНЫ ИЗ БСК [c.86]

Бели путем изменения режима испытаний или конструкции образца получить иа наполненных образцах вместо узловатого гладкий раздир, то усиливающее действие активных наполнителей практически сойдет на нет (табл. 3.6). [c.86]

Уравнение (5.7) применимо как для узловатого раздира, так и для гладкого, наблюдаемого при больших деформациях. При переходе от узловатого к гладкому раздиру скорость роста надреза возрастает, причем величина 5н возрастает приблизительно в 10 раз. Уменьшение скорости роста надреза, а следовательно, и коэф- [c.175]

Характеристическая энергия раздира, как и сопротивление разрыву, при гладком раздире резин повышается с увеличением скорости деформации и падает с повышением температуры. Установлено [10], что в этом случае применим принцип темпе-ратурно — временной суперпозиции. Известно, что температурно-временная зависимость прочностных свойств связывается с гистерезисом [11]. В частности, увеличение гистерезиса резин приводит к повышению статических показателей усталостной прочности [11] и характеристической энергии раздира [10]. [c.245]

При гладком раздире, когда фактическая скорость раздира о практически постоянна и равна заданной средней скорости V, раздирающая нагрузка также почти постоянна. Процесс происходит стационарно. При узловатом раздире фактическая скорость раздира V может резко колебаться (как и раздирающая нагрузка), при этом среднее ее значение совпадает с заданной скоростью раздира у. Процесс нестационарный. [c.247]

Эти резины при одном и том же выбранном значении раздирающей нагрузки Qi (рис. 2) могут давать разные значения скоростей раздира уоа, V ав и у вс)- В стационарном режиме, при гладком раздире, образцы либо быстро раздираются увс), не успевая закристаллизоваться в растянутой вершине растущего надреза, либо замораживаются уоа) вследствие упрочнения при кристаллизации, вызванной растяжением. Деление образцов на две группы связано с флуктуациями прочностных свойств от образца к образцу. Оно имеется и в статике, и в динамике. [c.248]

То же наблюдается и при узловатом раздире саженаполненных резин (рис. 4). Наиболее подробно поведение этих резин изучено в динамике (на установке рис. 1). Узловатый раздир присущ только саженаполненным резинам. Как показано электронномикроскопическим исследованием [17], при узловатом раздире разрушение происходит от одной сажевой частицы к другой, вследствие чего на поверхности раздира сажевых частиц оказывается больше, чем в объеме. Путь разрушения при этом достаточно извилист. Не удивительно поэтому, что повышение скорости раздира приводит к уменьшению и полному исключению узловатости при больших скоростях не успевает произойти отклонение от направления разрушения, вызванное, по-видимому-тем, что связи между каучуковой фазой и наполнителем менее прочны, чем сама каучуковая фаза. Поэтому гладкий раздир саженаполненных резин более характерен для высоких скоростей раздира. [c.249]

Из-за неоднозначности в зависимости раздирающая нагрузка — скорость раздира (вследствие перехода от узловатого раздира к гладкому) одной и той же раздирающей нагрузке могут соответствовать большие скорости гладкого [c.249]

ОЛ—область узловатого раздира ЛВ —область переходная от узловатого к гладкому раздиру [c.249]

Наконец, Мейсон провел испытания резин на основе GR-S и натурального каучука при скоростях раздира до 13 м сек. Он нашел, что внешний вид шероховатой поверхности изменялся в зависимости от скорости распространения трещины. При низких скоростях поверхность была шероховатой, при высоких --гладкой. [c.208]

Возникновение раздира зависит от скорости испытаний и температуры и характеризуется переходом от гладкой к грубой поверхности раздира. Появление грубой поверхности было приписано скачкообразному распространению раздира, подобно скачкообразному скольжению при трении. В определенных условиях наблюдали регулярные колебания силы, необходимой для раздира [c.371]

Морфология поверхности разрыва, которая уже ранее рассматривалась в связи с распределением напряжения в вершине раздира, привела Эндрюса к интересному объяснению механизма динамического разрастания надреза для кристаллизующегося при растяжении эластомера, например натурального каучука. На поверхности разрыва был обнаружен ряд полос, пересекающих поверхность в направлении,перпендикулярном направлению распространения раздира. Каждая полоса соответствовала однократному приложению силы. При гладком разрастании трещины полосы были разделены равными промежутками и параллельны, а при шероховатом разрастании наблюдались нарушения параллельности полос или постоянства промежутков между ними эти нарушения указывают [c.45]

Поэтому наблюдаемые изменения Т обусловлены изменениями диаметра вершины. Большая величина усилия раздира, обычно наблюдаемая для грубых поверхностей раздира по сравнению с гладкими, по-видимому, объясняется большей округленностью вершин, [c.50]

Адгезию частиц усиливающего наполнителя к каучуку в резиновых смесях можно исследовать прямо или косвенно методами электронной микроскопии. При косвенном методе обычно исследуется поверхность разрушения (разрыва, раздира или излома) образца, для чего используется метод реплик. Прочность связи между наполнителем и эластомером можно оценить по количеству частиц наполнителя, которое отрывается от исследуемой поверхности. При разрушении частицы, слабо связанные с каучуком, отрываются сравнительно легко. На негативной реплике такие частицы выглядят как выступы, на позитивной — как углубления. При малой адгезии на поверхности образца будет также много агломератов наполнителя, которые могут извлекаться репликой в процессе ее отделения. Наоборот, образцы резиновых смесей, в которых частицы наполнителя прочно связаны с каучуком, образуют относительно гладкую поверхность разрушения, содержащую минимальное количество извлекаемого наполнителя. [c.182]

Продольный ручной разрыв ткани на бинты, как и отборка нитей с краев бинта, является трудоемкой работой. Механизация раздира ткани на полосы осуществляется пропуском предварительно надорванной ткани через систему роликов, с разделением четных и нечетных полос. Более удобны бинты, представляющие собой цельнотканую тесьму. Известно применение найлоновых лент для бинтовки рукавов при оборачиваемости до 60 раз, что в 7— 10 раз больше, чем хлопковых лент. Найлоновые ленты дают гладкую поверхность рукава, отпадает необходимость последующей зачистки. [c.126]

Колебания нагрузки на стационарном участке связаны с характером раздира, зависящим от рецептуры резины, скорости раздирания и температуры. Можно выделить три основных типа раздира 1) гладкий, обычно происходящий без отклонения от первоначального направления раздирания и без существенных колебаний нагрузки 2) толчкообразный и 3)узловатый раздир, при котором неоднократно изменяется направление разрушения и происходят наиболее резкие колебания нагрузок. [c.188]

В случае гладкой поверхности появление волн отделения приводит к износу полимера посредством скатывания его поверхностного слоя, тогда как в случае шероховатой поверхности имеет место преимущественно абразивный износ [13.5]. В случае гистере-зисного механизма внешнего трения (т. е. при наличии механических потерь) при деформации шероховатостей наблюдается усталостный износ полимеров. Следует отметить, что последний вид износа не является интенсивным как абразивный и изделие из полимера сохраняет работоспособность в течение длительного времени. Абразивный износ является весьма интенсивным, и полимер быстро теряет свою работоспособность. Когда полимер перемещается по грубой шероховатой поверхности, то адгезия и гистерезис приводят соответственно к абразивному и усталостному износу. Для эластомеров с повышенными твердостью и сопротивлением раздиру волны отделения и износ посредством скатывания не имеют места. На температурных и временных зависимостях максимумы силы трения соответствуют минимумам износа (или истирания) полимеров. [c.362]

Первичным актом истирания, определяющим интенсивность абразивного износа и износа посредством скатывания , является возникновение на поверхности резины раздиров — при шероховатой истирающей поверхности или трещин — при гладкой поверхности контртела (см. гл. 1). Раздиры и трещины возникают тогда, когда работа (мощность) трения превышает энергию разрыва (раздира) поверхностного слоя резины. Таким образом, прочностные свойства резины оказывают существенное влияние на соотношение отдельных видов износа. Можно предполагать, что для каждой резины существует определенное критическое значение мощности трения Искрит- При значениях мощности трения W < Искрит происходит преимущественно усталостный износ, а при значениях W ]> Искрит преимущественно износ посредством скатывания (на сравнительно гладких поверхностях) и абразивный износ (на шероховатых поверхностях с острыми выступами). [c.66]

Допустим, что для резин существуют некоторые критические значения сдвиговых напрян ений Ткрит- В поверхностном слое будут возникать раздиры и трещины, если действительные сдвиговые напряжения т превысят х рит- Для случая т < т, р т будет преобладать усталостный механизм износа, а при т > Ткр т — износ посредством скатывания (на гладких поверхностях) или абразивный износ (на грубых поверхностях с острыми выступами). Сдвиговое напряжение может быть выражено так х = fp и, следовательно, [c.241]

При определении показателя сопротивления раздиру с с достаточной точностью оценивается гладкий раздир и менее точно — толчкообразный и узлова- тый. [c.87]

Согласно приведенным в табл. 3.6 данным, при гладком раздире действительно резко уменьшается усили-ваюшее действие наполнителей по сравнению с обычными условиями разрыва, сопровождающимися сильной ориентацией, и по сравнению с узловатым раздиром, появление которого также связано с ориентационными эффектами в вершине надреза [17]. В реальных условиях эксплуатации гладкий раздир наполненной резины возможен (например, в резинокордных материалах при близком расположении нитей корда [20]). [c.87]

Из этого соотношения очевидно, что характеристической энергии раздира Я должен быть присущ целый ряд закономерностей, которыми отличается такой показатель прочностных свойств, как энергия разрыва при простом растяжении Wz. Действительно, в ряде исследований [6—9] установлена тесная аналогия усталостно-прочностных свойств резин при раздире и разрыве. Аналогично усталостной прочности и усталостной энергии разрыва, можно ввести понятие усталостной энергии раздира в статике (Нет.) и в динамике (Яд н). Раздир происходит при различных раздирающих нагрузках, и в этом случае, когда задается нагрузка, характеристикой процесса является скорость раздира, а параметром испытания — усталостная энергия раздира, определяемая заданной нагрузкой. Скорость раздира в статике обусловливает долговечность резины, а в динамике— ее усталостную выносливость. Если скорость раздира Vi задана, то определяется величина энергии раздира Я,-, причем в первом приближении при некоторых условиях (гладком раздире) действителен степенной закон [c.245]

При гладком разди-ре, наблюдающемся у ненаполненных резин на основе некристаллизующихся каучуков, в стационарном процессе разница между режимами деформации отсутствует заданной скорости раздира v (совпадающей с фактической постоянной скоростью раздира v) отвечает постоянная раздирающая нагрузка Q и соответствующая усталостная энергия раздира. [c.248]

Гринсмит также провел испытания резин на основе вулканизата GR-S при скоростях раздира в пределах от 10" до 1 см сек. Испытывая вулканизат GR-S при 25° С, он установил, что по мере того, как скорость увеличивалась, поверхность разрушения внешне сначала становилась все более шероховатой, а затем более гладкой. Однако при 90° С шероховатость поверхности существенно не изменялась при изменении скорости распространения раздира в пределах от 10 до 10 см сек. Поверхности были аналогичны тем, которые получались при более низких скоростях при 25° С. При испытаниях на раздир при 25° С вулканизата GR-S, наполненного сажей типа ХАФ, шероховатость поверхности в зависимости от скорости заметно не изменялась. [c.208]

О значении вязко-упругих свойств или процессов релаксации при раздире резины уже упоминалось в связи с влиянием релаксации напряжения на сниженр.е напряжен я в вершине раздира и в связи с зависимостью образования структуры в этой области, а также энергии раздира от скорости раздира и температуры. Наиболее убедительным .оказательством типично вязко-упругого поведения была бы демонстрация взаимозависимости скоростных и температурных эффектов, если бы все соответствующие данные для каждого вулканизата, обработанные по методу приведенных переменных,, можно было представить в виде одной обобщенной кривой Применимость этого метода к данным по пределу прочности при растяжении для ненаполненных вулканизатов бутадиен-стирольного каучука была показана Смитом Маллинс применил аналогичное преобразование к величинам энергии раздира, измеренным в широком диапазоне скоростей и температур, некристаллизующихся ненаполненных вулканизатов бутадиен-стирольных и бутадиен-нитрильных сополимеров и показал, что эти данные очень хорошо укладывались на одну обобщенную кривую. Успешное применение подобного преобразований показывает, что вязко-упругие свойства являются преобладающим фактором в процессе установившегося гладкого раздира некристаллизующихся ненаполненных вулканизатов. [c.53]

При анализе влияния плетения ткани с покрытием на ее прочность на раздир установлено, что саржевое переплетение 2 х 2 в некоторой степени увеличивает прочность на раздир, но не значительно, по сравнению с полотняным переплетением. В полотняном переплетении, которое является самым распространенным, применение пряжи с низким скручиванием позволяет пол)П1ать очень гладкую и плоскую поверхность, причем пряжа выравнивается в пересечениях и растягивается так, чтобы междуузлия пряжи были минимальны это позволяет достичь полного покрытия ткани. В случае саржевого переплетения более длинная волна пряжи (увеличенная длина от одного пересечения к другому) увеличивает прочность на разрыв. В то же время, однако, общее число пересечений основы и утка уменьшается, что делает ткань относительно менее прочной механически. Самый простой способ модифицировать полотняное переплетение — это использовать две нити вместе (в основе и в утке), пол П1ая сетчатое переплетение 2 х 2. В такой структуре значительно улучшается прочность на раздир ткани основы, и, соответственно, значительно увеличивается прочность на раздир ткани с покрытием. Увеличение прочности на раздир достигается, поскольку при разрывании, несколько нитей плотно соединяются вместе, требуя соответственно приложения более значительной силы для распространения раздира. [c.70]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология