Контактные узлы

Задача 4.20. Составить тепловой баланс контактного узла производства серной кислоты на основании материального. Температура обжигового газа, поступающего в контактный аппарат, равна 313 К температура газов, выходящих из узла, 473 К молярная теплоемкость ЗОа при тех же условиях принимается равной молярной теплоемкости 50з, т. е. 43,5 кД>к/(кмоль-К) Со, = = 30,1 кДж/(кмоль-К) N, —29,0 кДж/(кмоль-К). При 313 К молярная теплоемкость азота равна 41,2 и кислорода— 29,4 кДж/(кмоль-К). [c.70]

Принципиальная схема опытной установки приведена на рис. 9.8. Она состоит из системы дозирования газов (а), контактного узла (б), конвективного теплообменника (в) и системы анализа газовой смеси (г). [c.208]

Вычислим расход теплоты (в килоджоулях в час). Теплота, уносимая газами, выходящими из контактного узла, Qi = = 473 [(0,78 + 11,86)-43,5 -f- 15,63-30,1 + 146,79 29,0] = 683 9O5, 6, Потери теплоты в контактном узле найдем lui разности теплоты прихода п теплоты, уносимой газами Q4 = 2 802 340—6 839 955,16 = -=2 125 384,8. [c.71]

Составим тепловой баланс контактного узла по следующей схеме [c.71]

Рис, 22. Принципиальная схема контактного узла н адсорбции 50з [c.333]

Материальный баланс контактного узла, сушильной башни и абсорберов [c.337]

Тепловой баланс контактного узла [c.338]

Для обеспечения безопасной эксплуатации контактного узла технологические схемы оснащают автоматическими системами регулирования соотношения потоков аммиака и воздуха. Однако из-за большого запаздывания эти системы иногда своевременно не срабатывают. [c.43]

Контактное отделение, называемое также контактным узлом или контактным агрегатом, включает контактный аппарат, выносные теплообменники, охлаждающие газ после каждого слоя контактной массы, основной пусковой подогреватель газа, в котором газ разогревается при пуске аппарата или при падении температуры в аппарате вследствие нарушения технологического режима. [c.134]

Из-за упрощения конструкции контактного узла, который состоит из однослойного реактора, на порядок уменьшаются удельные теплопотери с поверхности оборудования в окружающую среду. [c.316]

Катализатор, кроме своей основной функции ускорителя химической реакции, выполняет роль регенеративных теплообменников. Это позволяет практически полностью исключить теплообменное оборудование, что снижает металлоемкость контактных узлов для различных процессов в 3—20 раз. Так, на 1 т/сут вырабатываемой серной кислоты требуется 20—25 теплообменной поверхности для предприятий, производящих серную кислоту из серы или серного колчедана. При переработке отходящих газов цветной металлургии эта величина достигает 50 м . Для реактора мощностью - 1000 т/сут серной кислоты масса теплообменников составляет 1000—2000 т. Потребность в этих теплообменниках для реакторов, работающих в нестационарном режиме, отпадает. [c.122]

Далее проводят расчеты внешних теплообменников и гидравлического сопротивления всего контактного узла. [c.284]

Указанный общий подход к исследованию устойчивости характеризуется сложностью математического аппарата и значительной трудоемкостью вследствие использования нестационарной модели ХТС. Поэтому в работах [191, 194—200] использована упрощенная методика исследования устойчивости контактных узлов сернокислотного производства, основанная на анализе параметрической чувствительности стационарных режимов функционирования отдельных элементов ХТС. Так, для простой реакторной схемы, представленной на рис. Vni.5, было выведено следующее условие устойчивости [194] [c.325]

Перейдем к исследованию температурной устойчивости контактного узла произвольной структуры. В качестве переменных, хара-теризующих разрываемые потоки [56], используем температуры на входах в слои катализатора (Т )(, / = 1,. .., т, где т —число слоев катализатора. [c.330]

Определение оптимальных стационарных режимов работы контактных узлов сернокислотного производства [c.95]

С целью управления температурным режимом контактного узла осуществляется перераспределение газовой нагрузки С на аппарат между теплообменниками (потоки С.,, добавление потока Сх с холодным газом на вход первого слоя катализатора и байпасирование части холодного газа мимо внешнего теплообменника. [c.96]

Математическая модель контактного узла [59, 60]. Рассмотрим математические модели элементов схемы. [c.96]

Формулировка задачи оптимизации. В качестве критерия оптимизации стационарного режима работы контактного узла принята степень контактирования (т)<5) во всем аппарате. Определение оптимального режима [с максимально возможным (т ))] приводит к более полному использованию сырья и снижению выбросов непрореагировавшего сернистого ангидрида в окружающую среду. В качестве варьируемых переменных и А = 1 ч- 6 приняты расходы газа в отдельных газоходах в узловых точках разделения потоков, выраженных в долях от газовой нагрузки на аппарат [c.101]

Таким образом, задача оптимизации стационарных режимов работы контактных узлов сернокислотного производства заключается в определении значений а , позволяющих реализовать такие значения температур (0) газа на входе в слои катализатора, которые обеспечили бы достижение максимальной степени контактирования на всем аппарате при существующих значениях газовой нагрузки С, концентрации а сернистого газа в исходной газовой смеси, состоянии катализатора о и конструктивных параметрах 2 слоев катализатора и теплообменников. Максимизируемая функция, следовательно, имеет вид [c.101]

Расчет оптимального режима работы контактного узла сернокислотного производства дал следующие результаты [c.102]

Математическая модель процесса окисления этилена в кипящем слое катализатора. Так же, как п в случае контактного узла сернокислотного производства, рассмотрим математические модели эле гентов описываемо схемы. [c.115]

Некоторыми специфическими особенностями обладают задачи оптимизации схем с обратными тепловыми связями. Рассмотрим класс задач такого типа на примере оптимизации стационарных режимов работы действуюш,их контактных узлов в производстве серной кислоты. [c.182]

Критерием оптимизации при расчете оптимального стационарного режима работы контактного узла сернокислотного производства является (см. гл. II) степень контактирования — количество окислившегося сернистого ангидрида, отнесенное к первоначальному его количеству в газе, поступившем на вход контактного аппарата. Таким образом, речь идет об оптимизации замкнутых химико-технологических систем, в которых при определенных значениях переменных возможны неустойчивые режимы. [c.182]

Возможная неустойчивость контактного узла связана с наличием обратных связей в системе. Поэтому представляется целесообразным переход от решения задачи оптимизации для замкнутой схемы к решению эквивалентной задачи для соответствующей разомкнутой схемы с вынесением соотношений связи в критерий оптимизации, что позволяет, таким образом, отказаться от учета условий устойчивости в процессе решения задачи оптимизации. Нужно только проверить выполнение условий устойчивости в найденной оптимальной точке. [c.183]

Аналогичный подход применялся к оптимизации стационарного режима работы контактного узла схемы двойного контактирования — двойной абсорбции (см. рис. 36). Разрывы потоков, необходимые для перехода к эквивалентной задаче оптимизации (с разомкнутой схемой), показаны на рис. 36 двойной волнистой чертой. Введены дополнительные (к а, к = 1—2) варьируемые переменные в разрывах (0) (температура газа в начале первого слоя), 4н вн и соответствующие уравнения связей, аналогичные (IV,82). [c.188]

Оптимизация. В качестве метода расчета оптимальных режимов работы контактного узла использовался метод Давидона — Флетчера — Пауэлла (11,175), поскольку ограничения (11,258)— [c.102]

Расчет оптимального режима работы указанного контактного узла с учетом тепловых потерь выполнялся посредством метода уровней на основе BFS. [c.188]

Требуемые для расчета параметры контактного узла даны в табл. 33. [c.188]

Таблица 33. Параметры контактного узла схемы двойного контактирования — двойной абсорбции (рис. 36)

Таблица 54. Параметры расчетного (с учетом тепловых потерь) оптимального режима работы контактного узла схемы двойного контактирования — двойной абсорбции

Пример 5. Составить материальный баланс сушильной башни контактного узла и абсорберов при производстве серной кислоты контактным способом по схеме, приведенной на рис. 22. Содержание ЗОг в сухом газе перед входом его в сушильную башнк равно 7,0%, влагосодержание 20 г на 1 кг газа. В печном отделении сжигают 1 г/час 42-процентного колчедана содержание серы в огарке 2%. Количество кислоты, идущей на [c.333]

В целях большего удобства расчетов теплового баланса контактного узла следует пересчитать приход и расход материальной части из весовых единиц (см. табл. на стр. 337) в кг-моль Затем расчет вести по обычной схеме. При этом приход тепла составит с газами (/ = 40° С) —50900 ккал/час и теплота реакции 271800 ккал1час расход тепла с газами (I = 200°) — 252000 ккал/час и теплопотери (по разности) —70700 ккал[час. [c.338]

Необходимо запретить пуск контактного узла и эксплуатацию агрегата окисления с неисправными блокировками и сигнйлизаци-ей. Разрывные элементы взрывного устройства должны строго соответствовать расчету. [c.43]

В реактор окисления диоксида серы диаметром 7,2 м и высотой 7 м загружен один слой катализатора, а по торцам слоя — кусковой кварц. Реактор оснащен 24 термопарами для непрерывного контроля температуры и пробоотборными трубками для измерения концентрации 80а и перепадов давлений. При строительстве промышленной установки сохранены и использованы аппараты демонтированного до начала ее строительства контактного узла с полочным реактором фпльтробрызгоуловитель (диаметр 3600, высота 4020 мм), заполненных 6 м кокса, и с фильтрующей поверхностью 26 м , пусковой теплообменник и топка для подогрева 10 тыс. м7ч воздуха до 450°С. [c.194]

Средняя температура газа перед абсорбером через 6 ч стабилизировалась, стала равной 140°С н соответствовала тепловому балансу контактного узла = ГЕХ+АГдд ж , где —конечная степень превращения. Длительность цикла 25—30 мин, степень превращения 94,2—96,5% при начальной концентрации диоксида серы в свежих газах 2—2,6%. [c.194]

Таким образом, для обеспечения оптимального температурного режима работы контактного узла практически могут быть использованы параметры регулирования х, 2. з и 4- При этом температуры Ti, Т2, Тз и Tg можно рассматривать как независимые переменные, а Т4 и Т5—как зависимые переменные. Параметр наиболее сильно влияет на температуру первого слоя катализатора дТ /да > dTjIda (j = 2, 3, 4). [c.322]

VIII.4.1. Упрощенная методика исследования устойчивости режимов контактных узлов сернокислотного производства [c.325]

Рассмотрим теперь простейший контур контактного узла, содержащий один слой катализатора и один теплообменник (см. рис. VIII.4). Пусть передаточная функция от температуры на входе [c.326]

Математическая модель контактного аппарата, включающая математическое описание слоев катализатора (11,232)—(11,236), теплообменников (11.237) — (11.239) и связей между отдельными элементами контактного узла (11.240) — (11,255), позволяет рассчитывать стационарные режимы работы аппарата при различных значениях его констрз ктивных н технологических параметров. [c.100]

Рис. 36. Технологическая схема контактного узла, работающего по методу двойного монтактпрованпи — двойной абсорбции

Справочник химика 21

Химия и химическая технология