Однослойные реакторы

Видно, что теплоты гидрокрекинга в технических условиях могут быть довольно большими. Хотя данные табл. Х-9 носят иллюстративный характер, они указывают на необходимость учета изменения температуры в ходе процесса из-за возможных разогревов. Так, обозначив количество поступаюш его в единицу времени на гидрокрекинг сырья общую массу реакционной смеси Ср, ее теплоемкость Ср, для расчета разогрева в адиабатическом однослойном реакторе получаем уравнение [c.356]

Из-за упрощения конструкции контактного узла, который состоит из однослойного реактора, на порядок уменьшаются удельные теплопотери с поверхности оборудования в окружающую среду. [c.316]

Определение оптимального периодического режима проводилось при ограничениях на управление 27°С С/ 423°С. Входная концентрация аммиака равнялась 2%. Результаты расчетов приведены в табл. 5.2, где указаны величины условного времени контакта т и длительность цикла с. Для сравнения выполнен расчет оптимального однослойного реактора, работающего в стационарном режиме и обеспечивающего практически тот же выход аммиака, что п при периодическом управлении входной температурой. На входе в аппарат (1 = 0) концентрация аммиака равнялась 2%, а температура изменялась в течение периода от 27 до 427°С. Амплитуда вынужденных колебаний температуры в газовой фазе и на поверхности катализатора существенно затухала на участках слоя, соответствующих I 0,5. На выходе из реактора (1 = 1) изменение температуры в течение периода не превышало 30—40°. На начальных участках слоя катализатора разница между температурой катализатора и температурой газа составляет 40—50 . По мере уменьшения амплитуды колебаний температуры в течение периода отличие между температурами газа и катализатора уменьшилось, и нри 5 0,5 разность не превышала 1—2 . [c.141]

На рис. 44 представлены типы каталитических реакторов с режимом работы, близким к идеальному вытеснению. Отношение высоты неподвижного слоя катализатора Я (или длины слоя I) к диаметру в однослойном реакторе (рис. 44, а) шахтного тина составляет более [c.76]

Итак, переход от фильтрующего слоя к кипящему соответствует переходу от адиабатического режима к изотермическому (см. главу III). Для однослойных реакторов изотермический режим представлен на рис. 46, для многослойных на рис. 62. [c.94]

Однослойные реакторы КС эффективны для необратимых реакций и для таких обратимых процессов, в которых оптимальная темпе- [c.110]

Однослойные реакторы КС с постоянным (нерегенерируемым) слоем катализатора [2, 3, 26, 30, 33, 54, 55, 65, 82—85 наиболее [c.111]

Однослойные реакторы с непрерывным обновлением катализатора [3, 54, 55, 86, 87] (рис. 58, б и рис. 132, 142) используют в процессах крекинга, дегидрирования и в других процессах, в которых катализатор должен выводиться на регенерацию через несколько минут его работы в слое. [c.111]

Технологическая схема состоит из одного аппарата. После стадии МЭА-очистки газ подогревают и направляют в реактор, содержаший никелевый катализатор (реактор метанирования на рис. 6.42). Так как содержание СО мало и адиабатический разогрев составляет лишь несколько десятков градусов, используют однослойный реактор. В очи-шенном газе, поступаюшем на синтез аммиака (синтез-газе), содержание СО не должно превышать 20-10 об. долей (20 ррш - миллионных долей). Суммарное содержание метана (непреврашенного и образовавшегося в результате метанирования) в синтез-газе составляет до 1%. [c.407]

Высота надслоевой области й для однослойных реакторов должна исключить потери катализатора вследствие выбросов из зоны псевдоожиженного слоя и перенос частиц с нижних слоев на вышележащие — при расчете многополочных контактных аппаратов. [c.260]

Нефтепродукт подают в установку крекинга насосами под давлением в несколько кгс/см . Транспортировка паров углеводородов после крекинга облегчается вследствие конденсации продуктов крекинга в ректификационных колоннах и холодильниках. Нефтепродукты (сырье крекинга) нагревается сначала в теплообменниках за счет тепла тяжелых продуктов крекинга, затем в трубах трубчатых печей до 500 °С за счет сжигания топлива (мазута, газа) и испаряется. Каталитический крекинг осуществляют в однослойном реакторе. Таким образом, собственно реактор мог бы иметь простое устройство. Однако установки крекинга сложны вследствие неустойчивой активности катализатора. [c.15]

Рис. 15. Сравнение температурных режимов обратимых реакций в однослойных реакторах для экзотермических (а) и эндотермических (б) процессов

Однослойный реактор с адиабатическим слоем катализатора представлен на рис. 4.1,0, многослойный с адиабатическими слоями и теплообменом между ними посредством ввода части исходной смеси или ее отдельных компонентов и в поверхностном теплообменнике-на рис. 4.1,6. Реакционную смесь можно вводить с помощью специального смесителя, встроенного в слой (рис. 4.1, г). Отвод или подвод тепла можно осуществить в трубчатом реакторе через стенки (рис. 4.1,к) к постороннему теплоносителю (рис. 4.1,г) или к реакционной смеси (рис. 4.1,(3,е). Имеются комбинированные схемы реакторов. [c.179]

Хр - равновесные степени превращения X - соотношение пар газ 1 - режим процесса в однослойном реакторе 2 - режим процесса в двухслойном реакторе [c.365]

Однослойные реакторы КС без теплообменников в слое эффективны для проведения процессов с низкими тепловыми эффектами на устойчивом катализаторе. Они применяются для необратимых реакций и таких обратимых процессов, в которых можно [c.263]

Однослойные реакторы с непрерывным обновлением катализатора (рис. 5.2,6) используют в процессах крекинга, риформинга, дегидрирования, в которых катализатор быстро теряет активность и должен отводиться на регенерацию [6—8]. В некоторых случаях, когда мелкодисперсный катализатор плохо взвешивается, можно применять однослойный реактор с дополнительным механическим перемешиванием (рис. 5.3). [c.264]

Обратимую эндотермическую реакцию проводят адиабатически в неподвижном слое катализатора. Диаграмма Т-х" такого процесса в однослойном реакторе показана на рис. 5.13 (линия /). Процесс в двухслойном реакторе с распределением пара между слоями (линия 2 на рис. 5.13) позволяет увеличить степень превращения. Использование реактора с радиальными слоями катализатора существенно сокращает его гидравлическое сопротивление. Реакционная смесь после реактора поступает на разделение. Тепло реакционной смеси регенерируют. [c.405]

Полная, или статическая, сероемкость промышленного поглотителя при 670 К составляет 28% от его массы. Поглошение серы пористым зерном происходит послойно (рис. 5.41,а) и описывается моделью с невзаимодействующим ядром процесса газ-твердое . Абсорбер - однослойный реактор с неподвижным слоем зернистого поглотителя. Зона реакции (сорбции) занимает только часть высоты слоя, которая продвигается по слою по мере насыщения сорбента серой (рис. 5.41,6). Когда концентрация на выходе превышает допустимую (примерно через 2-3 месяца), поток переключают на другой абсорбер, а отработанный поглотитель заменяют свежим. Поскольку при этом не весь сорбент насыщен (ненасыщенная часть заштрихована на рисунке), то фактическая, или динамическая, сероемкость составляет 15 - 18%. [c.438]

В однослойном реакторе с радиальным потоком (рис. 12.12, в) катализатор расположен вертикальным кольцевым слоем. Радиальный поток газов, создаваемый в реакторе, обеспечивает незначительное падение давления и позволяет экономить энергию при работе компрессора рециркуляции. [c.837]

Широкий спектр времен пребывания частиц в слое приводит к неодинаковому изменению их свойств это особенно нежелательно в тех случаях, когда стремятся к высокой степени превращения частиц. Однако кривую функции распределения можно существенно сузить, переходя от однослойного реактора к многослойному, как показано на рис. Х1-3. При N слоях равного размера, в каждом из которых имеет место режим идеального смешения, и при отсутствии уноса частиц для каждого слоя имеем [c.283]

Однослойный реактор. Рассмотрим реактор с постоянной скоростью подачи монодисперсных частиц и газа предполагается режим обратного перемешивания частиц (рис. ХУ-4). [c.415]

Показатели работы однослойных реакторов. Выход дивинила при дегидрировании бутилена и избирательность процесса определяются видом используемого катализатора. Так, на применяемых за рубежом катализаторах Шелл 105, Шелл 205 и Филлипс 1490 выходы дивинила в однослойных реакторах составляют 19—20 мол.% [1, 10, 40], а на катализаторе Дау Б выход [c.167]

Анализом полученных кинетических зависимостей дегидрирования бутилена на катализаторе К-16 установлено [23], что условия в адиабатическом однослойном реакторе не являются оптимальными ни для дегидрирования бутилена, ни для регенерации катализатора. Если в уравнении скорости дегидрирования бутилена (60а) парциальные давления выразить через коэффициенты увеличения объема а и избытка водорода р и избирательность у, продифференцировать полученное уравнение по и решить его относительно X, то можно найти [247], что оптимальное разбавление в реакторе в зависимости от глубины превращения должно увеличиться по уравнению [c.167]

Иначе говоря, для обеспечения максимальной скорости дегидрирования разбавление бутилена на входе в реактор должно быть сравнительно небольшим и возрастать по мере увеличения конверсии (т. е. по ходу газа). В однослойном реакторе осуществить [c.167]

Многослойные реакторы. Условия дегидрирования бутилена на катализаторе К-16 в реакторе с неподвижным катализатором можно приблизить к оптимальным путем разделения общего объема катализатора на несколько слоев, а часть перегретого водяного. пара вводить между слоями таким образом, чтобы разбавление бутилена по ходу газа увеличивалось, а общее разбавление перед последним слоем было таким же, как и в однослойном реакторе. Подача воздуха на регенерацию производится в каждый слой отдельно. Такой 3-слойный реактор, подробное описание которого приведено в литературе [247], рассчитан по этому способу и исследован в полупромышленном масштабе (производительность реактора по бутилену 0,5 г/ч). [c.168]

Рис. 77. Однослойный реактор для дегидрирования бутилена.

Расчет однослойного реактора со взвешенным слоем. Упрощенно расчет заключается в следующем. На основании заданного размера частиц катализатора и выбранной линейной скорости газа в реакторе по уравнению (IX, 10) находится величина ф и далее по уравнению (IX,9) строятся изотермы, как указано выше. Поскольку за счет перемешивания температура в одном слое является практически постоянной, искомый объем [c.237]

Расчет режима однослойного реактора. Процесс в однослойном реакторе графически можно представить диаграммой температура [c.251]

Рис. 64. Диаграмма дегидрирования бутена в однослойном реакторе (пунктирные линии— равновесные степени превращения цифры на прямых — значения к).

Рис. 65. Зависимость глубины превращения бутилена от разбавления соотношения начальных количеств водяного пара и бутилена в однослойном реакторе

МОДЕЛИРОВАНИЕ ОДНОСЛОЙНЫХ РЕАКТОРОВ [c.198]

Задачу моделирования однослойного реактора, в котором осуществляется каталитический процесс, кратко можно сформулировать следующим образом заданы геометрия слоя, свойства катализатора, скорость потока, температура на входе и давление на выходе необходимо рассчитать состав и температуру на выходе и давление на входе. Такая задача называется задачей моделирования в отличие от задачи проектирования, в которой требуется рассчитать геометрию слоя по входным и выходным данным. Подход к решению задачи моделирования, не зависящий от числа протекающих реакций, кинетики этих реакций и даже от точного знания характера реакций, включает следующие этапы [c.198]

Моделирование однослойных реакторов 19Й [c.199]

Моделирование однослойных реакторов 201 [c.201]

Уравнения модели выводятся для стационарного режима однослойного реактора, в котором могут протекать т независимых реакций с участием п компонентов. Теплообмен с внешней средой может осуществляться через стенки реактора. При выводе уравнений были сделаны следующие предположения [c.202]

Моделирование однослойных реакторов [c.203]

Моделирование однослойных реакторов 205 [c.205]

Моделирование однослойных реакторов 207 [c.207]

Содержание СО мало, и адиабатический разогрев составляет несколько десятков градусов. Это позволяет использовать однослойный реактор. В очищенном газе, поступающем на синтез аммиака, - синтез-газе - содержание СО не должно превышать 20 10 об. долей (20 рргп - миллионных долей). Суммарное содержание метана (непревращенного и образовавшегося в метанировании) в синтез-газе составляет около 1%. [c.445]

Рис. 12.12. Реакторы синтеза метаноаа при низком давления а - реактор с закалочным устройством б - трубчатый реактор в - однослойный реактор с радиальным потоком

Наконец, секционирование взвешенного слоя решетками влияет на неоднородность слоя. Обш,ее количество газа, проходящего через ачой в виде пузырьков, как уже отмечалось, пропорционально Wi — Шкр И потому не должно зависеть от секционирования. Правда, имеются указания [266] на то, что при наличии решеток в слое да р увеличивается на 6—10%, но, поскольку величина Wi в несколько раз больше Шкр, разность — w p изменяется незначительно. Однако решетки разбивают газовые пузырьки [266] кроме того, вследствие меньших значений H/D в многослойных аппаратах средний размер пузырьков в них меньше, чем в однослойном реакторе, а потому однородность слоя в этом случае повышается. [c.99]

Вывод о том, что для уменьшения перемешивания катализатора наиболее эффективными оказываются восемь — десять решеток, подтверждается и экспериментальными данными по дегидрированию бутана на крупной полупромышленной установке [112]. Из представленных на рис. 18 данных следует, что в реакторе с восемью решетками выход бутилена ( 4Hg -f 4Hg) увеличивается почти в 1,5 раза по сравнению с выходом в однослойном реакторе. [c.99]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология