Регенераторы абсорбентов

Из различных технологических схем производства синтез-газа или водорода наиболее распространенной стала каталитическая парокислородная конверсия с добавлением оксида углерода (IV), который вводится в процесс для смещения равновесия реакции (д) и повышения выхода оксида углерода (II). Для этой цели используется оксид углерода (IV), выделяющийся из раствора этаноламина в регенераторе абсорбента. [c.221]

Предложенный регенератор абсорбента используется в аппаратах регенерации жидких поглотителей жидкости (гликолей). [c.57]

Стабилизированный абсорбент из нижней части АОК через теплообменник 9 направляется в регенератор 4. К нижней части регенерационной колонны подводится теплота, благодаря чему из насыщенного абсорбента отгоняется нестабильный бензин или широкая фракция легких углеводородов (ШФЛУ). После охлаждения и конденсации ШФЛУ частью отводится из конденсатора в виде целевого продукта, а частью возвращается в колонну в качестве орошения. [c.160]

Тощий абсорбент из нижней части регенератора через теплообменник 5 и /0 и холодильник 5 насосом подается в верхнюю часть абсорбера и АОК- [c.160]

Давление выветренного абсорбента снижается затем до атмосферного, и кислый газ с содержанием метана не более 2% подается на установку производства серы. Окончательная регенерация абсорбента осуществляется отдувкой паром в регенераторе. Конденсат, полученный при охлаждении в верхней части регенератора, для очистки от кислых газов отдувается воздухом. Смесь кислого газа и воздуха из верхней части конденсатора подается на установку производства серы. Углеводородный конденсат из конденсатора поступает в отпарную колонну, куда в качестве отдувочного газа подается воздух. Таким образом отделяется сероводород, содержащийся в конденсате. [c.183]

При десорбции парами кипящего абсорбента давление, т-ра и концентрация газа в р-ре связаны изобарной равновесной зависимостью Т т, от Х2, где Т -т-ра кипения р-ра при давлении Р в регенераторе. Расчет десорбции смеси газов проводят на основе ур-ния, аналогичного (5) [c.19]

В абсорбере 1 растворенным газом (извлекаемой примесью), поступает в десорбер (регенератор) 3, где происходит обратный процесс — выделение растворенного газа, после чего абсорбент поступает вновь на абсорбцию. [c.38]

Насыщенный абсорбент без подогрева дросселируется в регенератор, где при снижении давления до 1,12-102—1,67-10 кПа(1,14— [c.249]

Предложенный регенератор абсорбента позволяет получить высококоицентрироваииый (абсолютированный) абсорбент, с [c.59]

В схему процесса входят абсорбер, регенератор, выветрива-телп, теплообменники и насосы. Во многих случаях дополнительно вводятся также турбина для использования гидравлической энергии насыщенного раствора и рециркуляционные компрессоры. Регенерация растворителя осуществляется понижением давления и отдувкой топливным газом, водяным паром, инертным газом или воздухом. Отдувка воздухом, как показывает опыт эксплуатации, не рекомендуется при очистке газа, содержащего H2S, так как в регенераторе происходит частичное окисление H2S в серу кислородом воздуха. Сера может выпасть в виде осадка и затруднить процесс регенерации абсорбента. [c.181]

При окислении сероводорода в жидкой фазе процесс оформляется по типу абсорбционного. В абсорбере низкосернистый газ контактирует с абсорбентом. Сероводород поглощается активной частью абсорбента. Насыщенный раствор поступает в регенератор, в нижнюю часть которого подается воздух. За счет реакции прямого окисления НгЗ кислородом воздуха или восстановления окислителя получается т0 K0дz пep нaя сера, всплывающая под влиянием флотирующего действия воздуха на поверхность регенерированного раствора. Эта пена затем направляется иа фильтр или центрифугу и собирается в виде пас-тьг или сухого порошка. [c.192]

ВНИИУСом предложено применять абсорбент на основе водного комплексоната железа [30]. Согласно разработанной технологией, кислый газ непрерывно обрабатывается абсорбентом в эжекторе и прямоточном абсорбере. Доочистка газа осуществляется в сепараторе, в который также подается небольшое копичество абсорбента. Насыщенный абсорбент поступает в регенератор, где происходит окислительная регенерация кислородом воздуха [18]. [c.137]

Технологическая схема ХТС (рис. 1У-72, а) содержит два основных элемента абсорбер и регенератор, связанные между собой контуром цирк5 ляции абсорбента, и ряд вспомогательных аппаратов (теплообменники, скруббер-охладитель и т. д.), которые обеспечивают непрерывное и более экономичное ведение процесса. [c.192]

Недостаток данного процесса - образование сульфатов в абсорбере и тионатов в регенераторе, что вызывает потери абсорбента и создает проблемы утилизации побочных продуктов. Это является главной причиной ограниченного применения процесса Уэллмэн Лорд . В настоящее время ведутся работы по устранению недостатков и созданию новых модификаций этого процесса. [c.121]

Очистку газа от двуокиси углерода и сероводорода проводи жидким поглотителем (абсорбентом) в абсорбере, а затем их выделях из жидкости в десорбере (регенераторе). Процесс абсорбционнс очистки — циклический. Поглощение основано на химическом взаим действии СОа и НдЗ с веществами, обладающими сравпитель слабыми щелочными свойствами, и образовании нестойких соед нений. Другие компоненты газовой смеси, не обладающие кислоч, ными свойствами, не поглощаются. жидкостью и не взаимодейству1( с ней. На стадии регенерации в результате повышения температур поглотителя и снижения парциального давления поглощенное компонента химические связи разрушаются. [c.113]

Очистка газов от двуокиси углерода и сероводорода поглотителе растворяющим газ, в циклическом процессе основана на изменен давления в абсорбере и регенераторе, что не требует затраты теп и охлаждающей воды. Вначале в качестве абсорбента использова ) [c.113]

Оптимальный состав регенерированного поташного раствора и минимальный расход тепла на его регенерацию определялись расчетным путем с помощью известного в литерат1 ре метода расчета оптимальных условий регенерации моноэтаноламиновой очистки /Э,47,предполагающего, что минимум расхода тепла определяется критическим сечением регенератора. Исходные технологические параметры и результаты расчета представлены на рис. 4 и 5. По мере увеличения концентрации двуокиси углерода в регенерированном растворе ( ) критическое сечение регенератора смещается в сторону больших концентраций, т.е, вверх по колонне и при > 18,5 об/ об. совпадает с верхним сечением десорбера. Точка пересечения кривых общего расхода тепла на регенерацию в критическом и верхнем сечениях соответствует минимальному расходу теп.ча 3120 ккал/м . При этом обеспечивается регенерация абсорбента до остаточного содержания двуокиси углерода в растворе, равного 7,3 об/об. Полученные значения являются предельными, к которым можно приблизиться лишь при бесконечно большой поверхности контакта. По экспериментальным данным, полученным для тех же рабочих условий, минимальный расход тепла составляет 3840 ккал/м 1 , а оптимальная концентрация двуокиси углерода в абсорбенте - 13 ос1/об. [c.161]

Регенерация абсорбента при грубой очистке газа осуществляется, как правило, без подвода тепла путем многоступенчатого снижения давления в системе, а при тонкой очистке газа (например, до содержания HjS 5,7 мг/м и менее) путем дросселирования давления и подвода тепла. В некоторых случаях для обеспечения глубокой отпарки кислых компонентов растворитель регенерируют при низком остаточном давлении, а в кубовую часть колонны-регенератора подают инертный газ (азот, воздух и др.). Экспанзерный газ I ступени регенерации рециркулирует в системе, так как он состоит в основном из легких углеводородов и кислых компонентов. Очищенный газ, выходящий из абсорбера, содержит растворитель NMP поэтому он поступает в специальную колонну, орощаемую водой, где из газа извлекается растворитель (после соответствующей регенерации водного раствора N-метилпирролидон возвращается в систему). На рис. 111,19 приведена принципиальная технологическая схема установки Пуризол, применяемая для очистки газа с высоким содержанием HjS (4—34% об.) и сравнительно небольшим содержанием Og (6—11% об.). Блок водной промывки очищенного газа на схеме не приводится. [c.153]

Пре регенерации отдувкой плохо р-римым газом предельная глубина регенерации не ограничена давлением и т-рой в десорбере, но зависит, как и при отдувке парами абсорбенту, от расхода отдувочного агента. Его миним. расход Оотд находят из условия соблюдения ур-ния (5) не только на выходе р-ра из десорбера, но и в любом его сечении. Верх, сечение противоточного аппарата, где газ выходит из. регенератора, часто является лимитирующим. Тогда = СгФ, где Ф = р р/р (Г, Хг -отношение давления паров абсорбента к давлению газа над р-ром. Если отдувка производится плохо р-римым газом, то Ф = = (Р — Р, в)1Р2,в- При отдувке парами кипящего р-рителя, когда т-ра в критич. сечении десорбера задана, Ф = = РтрЯР — Рвар)- Окончат, расход отдувочного агента можно определить только после построения рабочей и равновесной линий, нахождения местоположения в аппарате критич, сечения и оптимизации абсорбционно-десорбционного цикла. [c.19]

Насыщенный влагой абсорбент из миогофуикциоиальпого аппарата иодают на регенерацию в регенератор, из которого регенерированный абсорбент направляют на осушку газа в контактную секцию аппарата. [c.19]

В предложенном регенераторе значительно уменьшены габариты, металлоемкость, снижены энергозатраты на ироведе-ине процесса регенерации за счет увеличения иоверхиости теплообмена и равиомериого пагрева абсорбента. Техническое решение пспользовано в проектах ЦКБН п внедрено в промышленность. [c.56]

При расчете десорбции парами растворителя используют зависимость температуры кипения абсорбента от содержания в нем растворенного газа х , при заданном давлении в регенераторе. Эту зависимость находят после построения графика функции Робщ = == + -Рпар от х при различных температурах с последующим снятием с этих графиков изобар Т — х при Робщ = onst. Концентрация аг2,н может быть либо задана условиями очистки в абсорбере (см. выше), либо (если достигнута достаточная движущая сила в верхней части абсорбера) найдена после оптимизации процесса по расходу энергии (см. главу IV), а также условиями термической устойчивости растворителя. [c.49]

Процесс Амизол можно использовать в производстве аммиака для очистки природного газа от сернистых соединений и конвертированного газа от GOj (рис. IV-74). В такой схеме потоки абсорбента после очистки природного и конвертированного газов регенерируются в одном регенераторе. [c.243]

Смотреть страницы где упоминается термин Регенераторы абсорбентов: [c.63] [c.27] [c.63] [c.55] [c.55] [c.56] [c.57] [c.58] [c.82] [c.139] [c.172] [c.192] [c.195] [c.101] [c.204] [c.155] [c.173] [c.141] [c.148] [c.151] [c.18] [c.150] [c.17] [c.50] [c.55] [c.43]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология