Мешалки расход мощности

В случае гетерогенных реакций, при проведении которых на ход процесса влияет массообмен через межфазную поверхность, достижение одинаковых скоростей реакции требует дополнительного соблюдения равенства межфазной поверхности, рассчитанной на единицу объема реакционной системы. При разборе масштабирования аппаратов с мешалками было показано, что для выполнения этого условия необходимо сохранить геометрическое подобие аппаратов и равенство расхода мощности на перемешивание в расчете на единицу объема системы. При этих предположениях трудно соответствующим образом повысить интенсивность теплообмена в образце и практически возможен некоторый отход от геометрического подобия с целью увеличения поверхности теплообмена в аппарате большего масштаба. - [c.472]

Номограмма для определения расхода мощности турбинными мешалками [c.28]

Удобно пользоваться имеющимися в литературе диаграммами, подобными представленной для ориентировки на рис. П-99. Каждому типу мешалки определенных размеров соответствует кривая критерия мощности СХ как функции Квц, что позволяет легко рассчитывать расход мощности по уравнению (П-306). [c.194]

Турбинные мешалки ( изогнутыми лопатками при меняют в тех же случаях что и мешалки с прямым лопатками. Однако они ха рактеризуются пониженны расходом мощности, чт< объясняется более низки напряжением сдвига у кра лопатки. Турбинные ме шалки обычно устанавливают над дном аппарата н высоте, равной диаметру мешалки. [c.16]

Для проведения процесса требуется интенсивное перемешивание взаимодействующих фаз, которое осуществляется механической мешалкой. Расход мощности по расчетным данным на перемешивание = 60 кВт на пеногашение Мп. г = 5,0 кВт на подачу и аэрирование воздуха Л , 14,5 кВт. Коэффициент газо-содержания в аппарате по опытным данным /С = 0,7. [c.242]

Каков должен быть диаметр пропеллерной. мешалки для интенсивного перемешивания технического глицерина (р = 1200 кг/м , р, = = 1,6 Па-с) в баке диаметром 1750 мм при ге = = 500 об/мин и при расходе мощности 17 кВт [c.144]

Этот результат полностью соответствует важному эмпирическому правилу масштабирования аппаратов с мешалками, согласно которому, для достижения одинаковой степени диспергирования в геометрически подобных аппаратах расход мощности в расчете на единицу объема должен быть одинаков. Частота вращения мешалки в образце должна быть несколько меньше, чем в модели [см. уравнение (Х-21)]. [c.451]

Перемешивание дрожжевой массы может быть осуществлено также сжатым воздухом, подаваемым через барботер. Воздух предварительно должен быть очищен в биологическом фильтре. Расход воздуха составляет 0,4...1 м на 1 м свободной поверхности жидкости в аппарате в минуту. Дрожжевой аппарат с воздушным перемешиванием изображен на рис. 20.10. При перемешивании мешалкой электродвигателя принимают расход мощности из расчета 1 кВт на 1 м дрожжевой массы. [c.1037]

Каков должен быть диаметр пропеллерной мешалки для интенсивного перемешивания технического глицерина (уд. вес 1200 кг/м , вязкость 16 пуаз) в баке диаметром 1750 мм при = 500 об/мин. и расходе мощности 17 кет [c.138]

Для упрощения задачи примем, что вся мощность, передаваемая мешалкой, расходуется на преодоление потоком жидкости сопротивления трению у стенки аппарата, а мощность, расходуемая на трение, определяется выражением [c.57]

На работу мешалки расходуется энергии около 4—5 л. с. Однако мощность мотора должна быть больше вследствие большого сопротивления осевшей кристаллической массы при пуске мешалки после случайных остановок. [c.185]

Расход мощности на перемешивание, как установлено экспериментально, зависит от физических свойств жидкости (вязкости р, и плотности р), ускорения свободного падения g, частоты вращения мешалки п, ее диаметра du, а также размеров аппарата (диаметра D, высоты слоя жидкости Но, расстояния мешалки от дна и др.). [c.251]

Вакуум-сушилки обычно заполняют материалом на 50—65%. Число оборотов п перемешивающего устройства находится в пределах 3—8 об/мин. Увеличение га незначительно улучшает теплопередачу, но приводит к большому расходу мощности. Мощность Ы, расходуемая для приведения в движение мешалки, может быть рассчитана (в кет) по эмпирической формуле [c.264]

При увеличении относительного диаметра лопасти и при значительном повышении частоты ее вращения глубина воронки доходит до лопасти, что сопровождается наибольшим расходом мощности мешалки. [c.149]

Полученная зависимость является обобщенным уравнением расхода мощности мешалками. [c.217]

Пропеллерные мешалки просты по устройству, недороги в изготовлении и отличаются быстроходностью при относительно небольшом расходе мощности. [c.231]

Расход мощности на перемешивание, как установлено экспериментально, зависит от физических свойств жидкости (вязкости и плотности р), ускорения свободного падения , частоты вращения мешалки п, ее диаметра а также размеров аппарата (диаметра [c.270]

Чем больше угол подъема лопасти, тем значительнее осевые потоки, но одновременно возрастает расход мощности на перемешивание. Пропеллерные мешалки применяют для химических [c.110]

Здесь с/у—диаметр мешалки Р—расход мощности на единицу объема —ускорение свободного падения у —плотность жидкости Ау — разность плотностей твердой и жидкой фаз V и Vд —коэффициенты кинематической вязкости жидкости и воды й — диаметр частицы. [c.55]

Иначе обстоит дело с временем полного растворения т. Методы экспериментального определения этой характеристики, изложенные в предыдущем разделе, относились к определенному лабораторному реактору. Для того, чтобы узнать время полного растворения в проектируемом промышленном реакторе, нужно установить соответствие между числами оборотов мешалки, при которых будет достигнута одинаковая скорость процесса в лабораторном и промышленном реакторах. Для внешнедиффузионной области это означает равенство коэффициентов массоотдачи в этих реакторах. Ранее (см. стр. 52) были рассмотрены условия, обеспечивающие равенство коэффициентов массоотдачи (3 в двух различных реакторах. Напомним, что при растворении мелких частиц (с размером порядка 0,1 мм и меньше) равенству коэффициентов массоотдачи соответствует равенство удельных расходов мощности Р, а при растворении более крупных частиц — равенство комплексов d ,P, где — диаметр мешалки. [c.111]

Проведенные исследования показали, что мощность, расходуемая мешалкой, может сильно меняться под влиянием целого ряда влияющих на величину К факторов. Так, расход мощности на перемешивание в сосуде со сферическим днищем будет меньше, чем в сосуде с плоским днищем сильно возрастает расход мощности при наличии в сосуде неподвижных вертикальных перегородок, а также при эксцентричном положении мешалки. Кроме того, расход мощности зависит от высоты уровня жидкости в сосуде, от расстояния мешалки от дна сосуда, от степени шероховатости стенок сосуда и еще от целого ряда факторов. Например,. при наличии в аппарате спускной линии потребная мощность увеличивается на 20—30%, а наличие змеевика на дне или у стенок сосуда повышает расход мощности приблизительно в три раза. Наконец, расход мощности зависит от характера движения жидкости в сосуде, т. е. от числа Рейнольдса. [c.100]

Теория диспергирования. Диспергирование тесно связано с процессами перемешивания. Для дезинтеграции конгломератов требуется дополнительная затрата работы помимо идущей на обеспечение турбулентного движения жидкости. Таким образом, работа, приходящаяся на единицу массы материала, может приближенно служить критерием для определения возможной степени диспергирования. Имеются, однако, переменные факторы, не поддающиеся учету — поперечные потоки, завихрения, местные перепады температур. Это делает полное математическое решение вопроса практически невозможным. Правда, некоторые исследователи предлагали формулы, выражающие зависимость расхода мощности, потребляемой смесителями (мешалками), от размера резервуара, числа оборотов мешалки, плотности и вязкости жидкости. Однако эти формулы пригодны только для идеальных условий, которые на практике не встречаются. Из сказанного видно, что подход к вопросам диспергирования или смешения в настоящее время носит чисто эмпирический характер. [c.27]

Отметим, ЧТО произвольное изменение конструкции типовых химических реакторов в ряде случаев может привести к значительным последствиям. Так, при установке в аппарате змеевиков расход мощности на перемещивание увеличился в 2 раза, введение отражательных перегородок в реактор привело к увеличению мощности, потребляемой лопастными и турбинными мешалками, в 3—7 раз и т. д. На такое повышение мощности не были рассчитаны ни вал мешалки, ни ее лопасти, ни конструкция сальника. Все эти изменения превратили типовой аппарат в индивидуальный, для конструирования которого необходимы новые исследования и расчеты. [c.152]

У наиболее быстроходных типов мешалок (например турбинных) вал мотора непосредственно соединяется с валом мешалки (при этом мотор располагается вертикально). Каждый из указанных типов приводов — групповой и индивидуальный —имеет свои достоинства и недостатки. Индивидуальный привод занимает значительно меньше места по сравнению с групповым, обслуживание его проще и коэфициент полезного действия обычно выше, чем у группового привода. Особенно удобны индивидуальные приводы в тех случаях, когда отдельные аппараты работают не одновременно и продолжительность их работы невелика. Но групповой привод делается незаменимым при необходимости значительно изменять мощность мешалок в отдельных аппаратах, например при загустевании жидкостей, когда расход мощности на перемешивание значительно увеличивается. Такие временные повышения мощности, мало сказываясь на работе групповых моторов, неизбежно вызвали бы перегрузку маломощных индивидуальных моторов. [c.96]

При проведении отдельных операций в производстве азокрасителя прямой черный К были произведены замеры расхода мощности в различных аппаратах, снабженных лопастными мешалками результаты этих замеров приведены в табл. 3. [c.101]

Полный расход мощности якорной мешалки подсчитывается как сумма расходов для дугообразных, вертикальных и горизонтальных частей лопасти. [c.106]

Кроме того, следует учитывать, что процесс экстракции происходил одновременно в вентиле и в циклоне, и трудно установить, какая степень экстракции достигалась только в самом вентиле. При объемном соотношении керосина и воды 3 1 эффективность ступени изменялась от о = 0,95 до о=0,633 в зависимости от суммарной объемной скорости жидкостей, изменявшейся в пределах (38—76) 10 m Imuh. Падение давления в вентиле соответствовало расходу энергии P/Q = 1400—7300 жидкости. Для сравнения отметим (рис. 231), что расход мощности для этой же системы в сосудах с мешалками при тех же значениях эффективности ступени составляет 83 ООО—3900 дж1м . При достаточно тонком диспергировании, обеспечивающем высокие скорости массопередачи, разделение фаз в циклоне было недостаточным, однако можно использовать более эффективные отстойники. [c.490]

При перемешивании механическими мешалками различают два гидродинамических режима — ламинарный и турбулентный. Ламинарный режим соответствует неинтенсивному перемешиванию, при котором жидкость плавно обтекает лопасти мешалки и практически вращается с частотой, близкой к частоте вращения мешалки. При этом перемешиваются только те слои жидкости, которые непосредственно примыкают к лопастям. Расход мощности при этом невелик. С увеличением числа оборотов резко возрастает сопротивление вращению мешалки за счет турбулизации жидкости и интенсивность перемешивания также возрастает. Дальнейшее увеличение числа оборотов интенсифицирует перемешивание. Однако значительно увеличивать число оборотов невыгодно, так как расход мощности растет пропорционально третьей степени числа оборотов. Геометрические размеры мешалки в еще большей степени влпяют на потребляемую мощность. Расход мощности растет про- [c.86]

Свободное осаждение. Проектирование перемешивате-Jfeй, предназначенных для получения суспензий свободно осаждающихся твердых частиц, предусматривает расчет затрат мощности, выбор типа мешалки и места ее установки, а также определение отношения диаметра аппарата к диаметру мешалки. Имеются два мерила при описании процесса получения взвесей в аппаратах с мешалками (1) расход мощности, необходимой для получения слоя однородной взвеси данной высоты, в слое жидкости данной толщины (2) расход мощности, достаточный для того, чтобы заставить частицы подняться со дна аппарата. [c.124]

Обозначение типа мешалкр на рис. 522 Тип мешалки Значение константы А Относительный расход мощности [c.784]

Из этого выражения мы видим, что расход мощности при перемешивании растет прямо пропорционально четвертой степени радиуса и прямо проторционально кубу числа оборотов таким образом самое незначительное увеличение радиуса мешалки или числа оборотов вызывает значительное увеличение мощности. Эго же уравнение показывает, что при необходимости увеличения скорости выгоднее увеличивать не радиус, а число оборотов. [c.229]

Остановимся, во-первых, на том факте, что для полностью тур-булизированных систем пространственное распределение энергии в перемешиваемом объеме зависит не только от частоты вращения мешалки, но также от ее геометрических размеров и конструктивного типа. Поэтому в аппаратах с перемешивающим устройством локально изотропный характер турбулентных вихрей в потоке может быть достигнут только при значении числа Рейнольдса, при которых кривая расхода мощности на перемешивание переходит в автомодельную область. Кроме того, в реальном аппарате из-за наличия той или иной структуры потока скоростей диссипации энергии в разных точках объема могут значительно отличаться друг от друга и необходима оценка этого различия на основе сравнения гидродинамических кривых отклика реальной системы с откликами для идеальной системы. Наконец, следует иметь в виду, что гидродинамический режим должен полностью исключить аэрирование жидкой фазы. [c.91]

А. М. Ластовцевым и А. М. Хвальновым экспериментально установлено, что в периоды уплотнения слоя (см. рис. 40, а, б) с увеличением окружной скорости мешалки расход энергии плавно растет. Для расчета необходимой мощности Л уп при движении радиальной лопасти в сыпучей среде ими предложена следующая эмпирическая формула [c.118]

Эти цифры показивают, что увеличение объема перемешиваемой жидкости приводит к увеличению расхода мощности тихоходные мешалки даже в аппаратах весьма большой емкости расходуют рравнительно немного энергии. [c.104]

Расход мощности для якорной мешалки с лопасгью, соответствующей одной четверти окружности, определяется по формуле [c.106]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология