Излучение поверхности

Отклонение состава смеси от стехиометрического, соответствующего максимальной интенсивности излучения, приводит к снижению интенсивности и плотности излучения, приходящейся на единицу нормальной к излучению поверхности смеси в предпламенной зоне. Это обстоятельство вызывает уменьшение степени предпламенной подготовки смеси. Возрастает число многоатомных молекул, поступающих в зону пламени, увеличивается ширина светящейся зоны и уменьшается скорость распространения пламени (скорость горения). В тех случаях когда максимум интенсивности излучения приходится на смесь, состав которой отличается от стехиометрического (Нг, СО), соответственно смещается и максимум скорости распространения пламени. [c.124]

В котором F — коэффициент, зависящий от коэффициента излучения поверхности зерна и структуры слоя Т — абсолютная температура в данном месте зернистого слоя, К. [c.106]

Но поток, падающий на поверхность 5, равен эффективному потоку излучения поверхности 4. Плотность результирующего теплового потока в отрицательном направлении х согласно (12) равна [c.476]

Сравнение (26) при р/=0 и f,,==1 с (27) показывает, что, если все стенки черные, угловой коэффициент и коэффициент переноса излучения идентичны. В этом случае на поверхность / попадает только та часть излучения черной поверхности i, которая непосредственно излучается в ее направлении. Если же стенки не черные, то плотность потока, испускаемого поверхностью i излучения, равна только е,В,-, а поверхность / поглощает не все падающее на нее излучение, но зато излучение поверхности i отражается другими поверхностями и часть его попадает на /. В результате возрастает при [c.470]

Из 80% излучения поверхности 1, попадающего на поверхность 3, половина излучается обратно к поверхности /, а остальное — к поверхности 2. Эта половина, т. е, 40% излучения поверхности /, превосходит прямое излучение к поверхности 2 ъ 2 раза. [c.474]

Зная коэффициенты поглощения и излучения газа, имеющего температуру и находящегося в сосуде с черными стенками, а также поверхность Р, можно представить излучение поверхности газового тела согласно закону Стефана [c.304]

Выражение (59) справедливо, когда потоки эффективного излучения поверхностей 1 и 2 можно считать однородными независимо от однородности излучения адиабатной поверхности. Это обстоятельство имеет отношение к длинным каналам, рассматриваемым ниже. [c.474]

Предположим далее, что 10 ООО лучей ушли из объема (, а 2000 были поглощены поверхностью или объемом /. Обозначим glj долю 2000/10 000. Массовый множитель для излучения поверхности равен е/Л/, поскольку плотность потока собственного излучения равна а тепловой поток собственного и,злучения равеи произведению плотности на площадь. Аналогичный массовый множитель необходимо ввести для объема. Обратимся к уравнению [c.500]

Очень широко применяют аэрозоли в сельском хозяйстве для борьбы с вредными насекомыми. Для опыления лесов и полей наиболее эффективны ядохимикаты в виде аэрозолей. С помощью аэрозолей защищают фруктовые сады от заморозков. Дым, который образуется при горении костров, препятствует тепловому излучению поверхности земли и на какое-то время создает в саду теплый микроклимат. [c.233]

Если площадь поверхности 1 (А,) мала по сравнению с площадью охватывающей ее поверхности 2 (Л 2) и если излучение поверхности 1 не попадает на нее же (поверхность не видит сама себя ), то. 12 1- Тогда [c.44]

Уравнения (55) и (56) в данном случае усложняются введением углового коэффициента <рк.м излучения поверхности К на поверхность М, который для рассматриваемой простой схемы является обратной величиной коэффициента развития футеровки (фк.м=1/(й) [c.54]

В отличие от уравнения (60) в уравнении (83) отсутствует эффективное излучение поверхности нагрева Qм, т. е. если обеспечивается тепловой поток на футеровку Сш то ЭТИМ самым обеспечивается теплоотдача 9м вне зависимости от температурного состояния поверхности нагрева. В этом принципиальное отличие печей беспламенных, в том числе электрических, от пламенных. Однако указанное обстоятельство не всегда является преимуществом, так как связано с необходимостью допускать тем более высокую температуру футеровки, чем выше температура поверхности нагрева. Последнее связано с повышением требований к огнеупорным материалам. [c.75]

Теплообмен излучением между двумя плоскими поверхностями бесконечной протяженности, между которыми помещены п слоев фольги, играющих роль тепловых экранов (рис. 2.27,6). Коэффициент теплового излучения экрана равен бэ и отличен в общем случае от коэффициентов излучения поверхностей В] и 82 [c.197]

От 50 до 70 % энергии пучка при падении на поверхность ванны превращается в тепловую энергию. Основная часть этой энергии отводится охлаждающей кристаллизатор водой, т. е. представляет собой тепловые потери ванны и слитка. Вторая часть тепловых потерь представляет собой потери излучением поверхности расплавленного металла ванны (15 — 25%). Эта энергия поглощается стенками рабочей камеры печи и частично верхней частью кристаллизатора. До 5 % энергии может расходоваться на испарение металла ванны. [c.254]

Мощность, расходуемая на компенсацию потерь излучением поверхности ванны, [c.223]

Пусть Qy. —суммарное излучение, складывающееся из излучения слоя и пропущенного им излучения поверхности — излучение одного слоя при равномерной температуре по толщине, равной максимальному значению коэффициент эффективности излучения слоя среды в направлении от поверхности, отнесенный к максимальной температуре Тт, ° К. Тогда С 2 [c.310]

Сейчас разрабатываются более строгие методы, в которых используется меньшее число упрощений (например, отказ от модели серого излучения или диффузионного характера излучения поверхности и др.). Они оказываются существенно более сложными и обсуждаются, например, в [93j. [c.196]

АСПВ допускает воспламенение взрывоопасной газовой смеси и включается сразу же после возникновения взрыва. Принцип действия системы состоит в следующем. После воспламенения взрывоопасной горючей парогазовой смеси излучение поверхности фронта пламени мгновенно распространяется по объему защищаемого участка трубы. После того как интенсивность этого излучения достигнет регистрируемой индикатором величины, система индикации срабатывает и подает исполнительный командный электросигнал (за 1—3 мс) на систему впрыска ингибитора (рис. Х-4.). По этому сигналу включается пороховой аккумулятор давления. Под действием давления пороховых газов огнетушащая жидкость, разрушив герметизирующее покрытие на распылительном устройстве, впрыскивается в защищаемый участок трубы в течение 5— 10 мс под постоянным давлением 3,4—40 МПа со скоростью истечения 150—200 м/с. Распространяясь по защищаемому объему аппарата, струи ингибитора распадаются на отдельные капли и, испаряясь и смешиваясь с газовой средой факельной трубы, нейтрализуют взрывоопасную горючую газовую смесь, локализуя тем самым очаг взрыва в зоне его возникновения. [c.223]

Используя данную методику, следует специально определить, какому интервалу длин волн соответствуют полученные значения 8[. Дело в том, что и сам термоприемник, и оптические стекла, устанавливаемые на пути теплового потока, ограничивают спектральную область чувствительности термоприемника. Поэтому часто 8 не является в строгом смысле слова коэффициентом пол№го теплового излучения поверхности [80]. [c.461]

Для дополнительной проверки полученных результатов была составлена и решена на ЭЦВМ Наири система уравнений, записанная относительно эффективных излучений поверхностей. Полученные значения эффективных излучений приведены в табл. 5. По эффективным излучениям были подсчитаны результирующ,ие потоки. Численные значения этих потоков достаточно хорошо совпадают с результатами определения их из системы уравнений, составленной относительно результирующих потоков. [c.182]

Для определения адиабатной температуры поверхности кристалла в системе уравнений (У.148), написанной для установки, представленной на рис. 54, примем равными нулю результирующие тепловые потоки Срь Рр2, Ррз и С р4, а собственные излучения поверхностей (/—4) [c.182]

Парниковый эффект Нагрев внутренних слоев атмосферы из-за частичного экран1 вания теплового излучения поверхности Землк углекислым газом и другими атмосферными газами [c.546]

Щ Количество тепла, передаваемое потоком газов непосредственно открытой поверхности материала, определяется по формулам, аналогичным указанным выше, в которые вместо температуры и коэффициента излучения поверхности футеровки представляются аналогичные их значения для материала. Суммируя количество тепла, передаваемое материалу потоком газов непосредственно и черф футеровку по всей длине печи, получим общее количество, которое должно соответствовать заданному тепловым балансом. [c.231]

Коэффициенты (р1.л и (р., называются угловыми коэффициентами излучения поверхностей Ну иа Яо и Н, иа Ну. Каждый коэффициент определяет долю от всей излучаемой даиион поверхностью энергии, которая падает Г а другую иоверхност1>. Гкли-чнны угловых коэффициентов зависят от взаимного расположения и размеров поверхностей. [c.168]

Р — иеэкраинрованная поверхность кладки угловой коэффициент взаимного излучения поверхностей кладки и экрана. [c.205]

А. Основные допущения. Рабочая камера топки представляется в виде трех зон зоны, занятой газом, которая содержит ([)акел пламени и продукты сгорания, и две зоны, представляющие собой поверхности теплонриемников и отражателей. Предполагается, что для газа может быть задана средняя температура излучения, поверхность иоглоти-теле теплоты является серой и ее температура равна Г,, характеристика поверхности отражателей адиабатическая. Потери излучения через отверстия в стенках камеры пренебрежимо мальг [c.115]

Сопоставляя выражения (А) и (Б), заключаем, что при наличии экрана качнчесмзо тепла, передаваемое излучением поверхности //, уменьшилось вдвое. Обобщая этот вывод, можно считать, что при установке п подобных экранов количество передаваемого тепла должно уменьшиться в п + 1 раз. В случае малой степени черноты материала экрана количество тепла уменьшилось бы еще больше. [c.274]

В докладе обсуждается методика измерения термодинамических параметров углерода на основе исследования оптико-акустических с налов при импульсном лазерном нагреве. Воздействие коротких лазериьк импульсов через оптически прозрачную и акустически жесткую среду на поверхность образш приводит к динамическому изменению температуры и давления в зоне воздействия. При значениях интенсивности лазерного пучка Ф - 1-10 Дж/см достижима область значений термодинамических параметров Р 10 -10 Па, Т 10 -10 К. Измерение генерируемьга при этом акустических импульсов позволяет определить абсолютные значения давления в зоне воздействия. В свою очередь, измерение излучения поверхности скоростным пирометром позволяет определить температуру. Таким образом, одновременные измерения P(t), T(t) позволяют проследить за изменением термодинамического состояния в динамике импульсного воздействия. Особенности этих зависимостей несут информацию об условиях фазовых переходов, в частности, фафит - жидкий углерод. [c.107]

В этих случаях требуются приборы столь малой производительности, что необходимая подача горючего может быть обеспечена применением фитилей, обладающих развитой тонкокапиллярной системой. С помощью капиллярных сил жидкость подается к открытой части фитиля, на поверхности которого она испаряется и в испаренном виде вступает в зо у первичното смесеобразования. Испарение идет за счет излучения поверхности горящего факела на поверхность фитиля. Изменяя свобод--ную, испаряющую поверхность фитиля, регулируют, в известных пределах количество испаренного топлива, вступающего в первичное смесеобразование. Этот процесс первичного смесеобразования, сводящийся к испарению, частичному пирогенетическому разложению и смещению с первичным воздухом, подготавливает топливо к основному процессу окончательного распада простейших газообразных углеводородов с сосредоточенным выделением твердых ярко светящихся частиц углерода и с окончательным сгоранием в зоне наиболее высоких температур. Самый процесс п>рения происходит в зоне смешения первичной смеси ео вторичным воздухом, который в этом случае количественно значительно преобладает над первичным. Основная часть процесса идет чисто диффузионным порядком, и протяженность зоны горения зависит от интенсивности смешения газифицированного горючего и воздуха, которое в таких случаях организуется за счет принудительного сближения этих двух потоков в каналах криволинейной формы. Профиль таких каналов определяется размерами и формой грибка и лампового стекла в круглых горелках, размерами и формой губ и стекла плоской горелки. Под воздействием такого принудительного смешения зона смесеобразования получается достаточно короткой и горение весьма сосредоточенным. Однако фиксированные, неизменяемые в данной горелке профили канала являются приемом усгановочной регулировки, а потому пределы эксплоатационного регулирования, производимого только за счет изменения количества подаваемого топлива (за счет изменения свободной поверхности фитиля), оказываются весьма ограниченными. При чрезмерном увеличении подачи толщина потока топливного газа может настолько увеличиться, что смешение его с потоком вторичного воздуха может не успеть завершиться в криволинейной части канала и распространиться на [c.129]

Расчетные значения Ло, полученные по соотношению (3.29), лежат заметно (на один—два порядка) ниже экспериментальных. Подход к расчету проводимости Капицы на основе модели фонониого излучения поверхностью твердого тела [64] при-, водит к соотношению для Ло, которое может быть записано в виде [c.248]

Теплообмен боковой поверхности монокристалла, вытягиваемого из расплава в вакууме, будет осуществляться с окружающими его элементами установки излучением. Если процесс вытягивания происходит в атмосфере инертного газа, то и в этом случае теплообмен излучением будет преобладающим. Температура кристалла существенно изменяется по его высоте, а температура окружающих кристалл экранов и тигля переменна по поверхности последних. В этом случае задача лучистого теплообмена в замкнутом пространстве сведется к системе нелинейных интегральных уравнений, решить которую практически не представляется возможным. Поэтому для приближенного решения задачи введем ряд допущений. Примем, что температура каждого из окружающих кристалл элементов постоянна по его площади. Боковую поверхность кристалла разобьем на цилиндрические элементы высотой Аг. В пределах каждого элемента поверхности кристалла температуру усредним и будем считать постоянной. Значения всех температур и радиационных характеристик поверхностей и угловых коэффициентов в системе будем считать известными. При принятых предпосылках задачу лучистого теплообмена в замкнутом объеме с диатермичной средой можно свести к системе алгебраических уравнений. Система для п поверхностей будет содержать п искомых величин и состоять из п уравнений. Данная система может быть составлена относительно результирующих тепловых потоков или эффективных значений излучения поверхностей. Решение системы уравнений позволит определить [c.177]