Массопередача в аппаратах

ВЕП обратно пропорциональна объемному коэффициенту массопередачи. Следовательно, чем выше интенсивность массопередачи в аппарате, тем меньше в нем значение ВЕП. [c.417]

Опредс-аение рабочей высоты аппарата с помощью числа теоретических ступеней оправдано лишь в том случае, если отсутствуют данные о коэффициентах массопередачи или ВЕП, т. е. об истинной кинетике массопередачи в аппарате данной конструкции, или имеются сведения о к. п. д. тарелок для данной системы, полученные в промышленных условиях. [c.430]

Массопередачу в аппарате APT изучали на лабораторных моделях при поглощении водой SOa 1231 и NHg [311. Опыты по абсорбции NHg, проведенные при диаметре узкого сечения 20 мм, показали, что число единиц переноса линейно зависит от удельного орошения [c.639]

Б о л ь ш а к о в А. Г. Массопередача в аппаратах барботажного типа с колпачковыми тарелками. Научные записки Одесского политехнического института. Изд. Харьковского ГУ им. А. М. Горького, т. И, вып. 2, 1954, с. 19—43. [c.346]

Эта область изучена гораздо полнее, чем предыдущие. Ниже рассмотрены последние достижения (см. работу Притчарда и Бис-васа [39]) в этой области, за исключением вопросов, связанных с массопередачей в аппаратах. [c.334]

Модель массопередачи в аппарате. Расчет проводят последовательно, начиная, например, с нижнего контактного устройства, для которого, как правило, заданы значения входных параметров, и считается законченным при достижении после и-й ступени контакта заданного коэффициента извлечения. Тепловые эффекты учитываются при расчете каждого контактного устройства. [c.173]

Модель массопередачи в абсорбере. Расчет массопередачи в аппарате проводят последовательно, начиная с нижнего контактного устройства, для которого, как правило, заданы Л, и 1. В результате расчета первой тарелки и первого переливного устройства определяются Лг и <хг, после чего на основании теплового баланса рассчитывают температуру жидкости на второй тарелке. Затем аналогичным образом рассчитывают вторую тарелку и так далее вплоть до достижения заданной концентрации СОг на выходе из аппарата. Расчет проводят примени- [c.180]

Модель массопередачи в аппарате строится следующим образом. При >0,5 абсорбер с непрерывным контактом фаз рассчитывают по уравнению (6.17), причем на основании литературных данных для аппаратов с нерегулярной насадкой [1, 3, 6, 27, 182] рекомендуется использовать модель идеального вытеснения потоков газа и жидкости. Насадочный слой разбивают на ряд изотермических ячеек полного перемешивания по жидкости (А 0,03). В результате суммирования расчетных высот каждой из ячеек определяется общая высота насадочного слоя, необходимая для обеспечения изменения от 0,5 до ь Для процессов, проводимых при давлении, близком к атмосферному, необходимость в расчете зоны абсорбера 1>а>0,5 отпадает. [c.184]

Отличительной особенностью процесса является существенное изменение температуры по высоте аппарата. Поэтому при построении модели массопередачи в аппарате необходимо урав- [c.193]

Основным преимуществом метода ступеней контакта по сравнению с методом единиц переноса является возможность использования допущения о постоянстве физических свойств системы и потоков в пределах небольшого изменения концентрации компонентов, т. е. для одной ступени контакта или слоя насадки небольшой высоты. Это дает возможность, во-первых, рассчитывать достаточно просто массопередачу в любых условиях контакта и взаимодействия фаз и, во-вторых, позволяет использовать единую методику расчета массопередачи в бинарных и многокомпонентных смесях как при ступенчатом, так и при непрерывном контакте фаз. В связи с этим расчет массопередачи в аппаратах рассматривается в данной книге на основе локальных и общих характеристик эффективности массопередачи Еу, Ему и фу, т. е. при помощи метода ступеней контакта. [c.194]

МАССОПЕРЕДАЧА В АППАРАТАХ ПЛЕНОЧНОГО ТИПА ПРИ ДИСТИЛЛЯЦИИ С ВОДЯНЫМ ПАРОМ [c.140]

Процессы массопередачи в аппаратах пленочного типа изучались многими исследователями в основном на маловязких системах в условиях испарения чистых жидкостей, абсорбции и десорбции различных газов или в условиях дистилляции и ректификации. Большинство исследователей выражают массопередачу в газовой фазе в пленочном аппарате через коэффициент массоотдачи для газовой фазы [c.140]

Нами [11] получено уравнение для среднего значения объемного коэффициента массопередачи в аппаратах принятой конструкции для вазо-жидкостных процессов, в которых лимитирующей стадией являлось растворение газа в жидкости [11] [c.94]

Во МНОГИХ случаях, например при движении жидкости через зернистый слой твердого материала, ена перемещается внутри каналов сложной формы и одновременно обтекает твердые частицы. Такие условия наблюдаются в процессах фильтрования, массопередачи в аппаратах с насадками, в химических процессах, осуществляемых в реакторах с твердыми катализаторами, н т. д. Анализ движения жидкостей в случаях та кич смешанной задачи гидродинамики проводят, как правили, приближенно сводя его к решению внутренней или внешней задачи. [c.37]

В настоящее время установлено, что пока не учитываются эффекты продольного перемешивания или пока не показано, что они пренебрежимо малы, применение большинства основных уравнений для корреляции при массопередаче в аппаратах не надежно и они не могут быть использованы для масштабирования или для расчетов нового оборудования, работающего в новых условиях [1]. [c.59]

Нами была предпринята попытка использовать Ки для расчета эффективности ступени. Обработка экспериментальных данных с построением зависимости Кп от расхода исходного раствора (органическая фаза) Vx показала (рис. 3), чго эффективность ступени уменьшается с увеличением Vx. Это обстоятельство можно объяснить лишь тем, что в смесительной камере изменение скорости подачи фаз приводит к изменению удельной межфазной поверхности, а следовательно, к изменению размера, формы и скорости подъема капель. Это подтверждается тем, что при увеличении расхода органической фазы до некоторого предела дисперсная фаза становилась сплошной, а сплошная — дисперсной, т. е. происходило обращение фаз. Таким образом, применение Кп для оценки эффективности массопередачи в аппарате с мешалкой не имеет никаких преимуществ перед методом, в котором использовался объемный коэффициент массопередачи. [c.175]

Основным элементом любого аппарата для перегонки и ректификации является устройство, служащее для многократного или непрерывного приведения в тесный контакт паровой и жидкой фаз. Этот тесный контакт, необходимый для осуществления процесса массопередачи в аппаратах, может быть создан различными путями. [c.87]

Объемный коэффициент массопередачи в аппаратах этого типа невелик, скорость газа не должна превышать 1,5—2 м/с вследствие большого брызгоуноса, велик расход электроэнергии на распыление жидкостей. К недостаткам следует также отнести большую плотность орошения полых башен (25—30 м/ч), при снижении [c.138]

Процессы массопередачи в аппаратах колонного типа проводятся, как правило, в режиме противоточного движения контакти-рующихся фаз, одна из которых диспергируется в другой в виде твердых сфер, капель или газовых пузырьков. Объемная доля, занимаемая дисперсной фазой в аппарате (ё), называется удерживающей способностью (УС) аппарата. Скорости фаз при противотоке не могут быть заданы произвольно. Так, если фиксировать скорость сплошной фазы и непрерывно увеличивать объемный расход дисперсной фазы, то при. некотором значении УС аппарат не сможет пропустить подаваемое количество жидкости и дисперсная фаза начнет выталкиваться сплошным потоком — наступит момент захлебывания аппарата. В зависимости от величины скоростей фаз и УС в аппаратах колонного типа могут существовать несколько гидродинамических режимов. [c.145]

Возможность даже небольшого изменения величины коэффициента массопередачи в аппарате определенного объема и конструкции при поверхностном способе аэрации ограниченна, так как из-за невысокой механической прочности клеток млекопитающих интервал, в котором допустимо изменение интенсивности перемешивания, чрезвычайно узок. Поэтому значения коэффициента массопередачи при поверхностном способе аэрации без значительной погрешности следует рассматривать как минимально возможные величины, которые можно получить в аппарате данной конструкции. [c.313]

Данные по массопередаче в вибрационных аппаратах на системах газ — жидкость очень малочисленны. Проведено исследование [171] интенсивности. массопередачи в аппарате с вибрационным перемешиванием диаметром 16-10 м на примере поглощения кислорода воздуха водным раствором сульфита натрия. [c.124]

Увеличение диаметров контактных устройств приводит к увеличению длины пути потока, что повышает эффективность массообмена. Однако при этом ухудшается равномерное распределение потоков по поперечному сечению — изменяется гидродинамика в аппарате. Возникает поперечная неравномерность потоков, приводящая к снижению эффективности массопередачи в аппарате. [c.6]

С использованием фактора гидродинамического состояния двухфазной системы в качестве гидродинамического параметра, определяющего массоперенос, получены хорошие корреляции экспериментальных данных по массопередаче в аппаратах самого различного типа и для различных процессов абсорбция газов [51] и ректификация [286] в насадочных колоннах, массо- и теплообмен в ротационных тарельчатых аппаратах [287, 288], экстракция в струйных аппаратах [289] и др. В частности, для расчета коэффициента массопередачи при абсорбции в колоннах с противоточными решетчатыми тарелками предложено [51] уравнение [c.159]

КОЭФФИЦИЕНТЫ МАССОПЕРЕДАЧИ В АППАРАТАХ ПЛЕНОЧНОГО ТИПА [c.171]

Сравнение показателей абсорбции при разных способах подачи орошающей жидкости (эвольвентной форсункой и центральной струей) не выявило заметного различия. По-видимому, степень диспергирования жидкости оросительным устройством не играет существенной роли в процессах гидродинамики и массопередачи в аппаратах ВН. Очевидно, что требования к равномерности распределения орошения в этих аппаратах значительно ниже, чем в колоннах, со стационарной насадкой. Интенсивное движение насадки обеспечивает равномерное распределение жидкости в слое. [c.164]

Коэффициент массопередачи в аппарате с конфузорным подводом газов может быть найден из выражения [c.80]

Для расчета коэффициента массопередачи в аппаратах с аэрацией при механическом перемешивании среды можно рекомендовать расчетную формулу [c.149]

Поэтому развитие турбулентности не всегда может вестн к необходимому повышению эффективности массопередачи. Соответствеино необходимо так организовать процесс массопередачи в аппаратах, чтобы при развитии турбулентности эффект продольного перемешивания был сведен к минимуму. На практике это достигается использованием мелкой насадки, созданием однонаправленного движения потоков газа и жидкости в тарельчатых колоннах специальных конструкций и, наконец, созданием аппаратов типа струйных колонн и т. п. [c.197]

Рассматривая изменение показателей массопередачи в аппарате ВН с увеличением линейной скорости газа, можно несколько иначе подойти к определению режимов работы слоя насадки. Стационарное состояние и начальное взвешивание насадки могут-быть объединены в один режим, характеризующийся падением степени абсорбции. Коитакт газа с жидкостью в этом режиме происходит по смоченной поверхности элементов насадки. В следующем режиме, совпадающем в основном с гидродинамическим режимом развитого взвешивания насадки, степень абсорбции возрастает. Нижняя граница второго режима по данным экспериментов соответствует значению линейной скорости газа = 1>2—1,4 Шр.в.ор.н- Для третьего режима, наступающего при далвнейщек увеличении линейной скорости газа, характерно интенсивное накопление жидкости в слое, увеличение порозности, образование газовых пузырей. Э4)фективность абсорбции в третьем режиме с увеличением гог падает. Оптимальным для осуществления процессов массопередачи является второй режим. Для расчета коэффициента абсорбции в этом режиМе получено выражение [c.165]

Для регулирования концентрации растворенного кислорода на уровне С=Сзадан необходимз возможность изменения величины коэффициента массопередачи в аппарате в пределах от [c.286]

Результаты опытов показывают, что коэффициент массопередачи в аппарате более или менее постоянен независимо от изменения условий его работы и может быть принят в пределах Г = 190- -220 1/час. Следует лишь иметь в 1ищу, что коэффхщиепт массопередачи К, в сильной степени зависит от однородности кипения слоя и, следовательно, от гидравлических особенностей конструкции аппарата и его работы. [c.327]

Широко применяемые в газоперерабатывающей промышленности колпачковые, клапанные и ситчатые тарелки по своей гидродинамической характеристике относятся к барботажным. В таких аппаратах допустимая скорость газовой (паровой) фазы ограничивается уносом жидкости ка выше расположенную тарелк у и составляет 1,0--1,6 м/с при атмосферном давлении и 0,1—0,75 ад/с— при повышенном давлении (расстояние между тарелками равно 400—600 мм). Эффективность разделения в таких аппаратах зависит от дисперсности жидкой фазы, которая достигается повышением скорости газового потока. Однако с увеличением скорости газа повышается унос жидкости, снижается концентрация жидкой фазы на вышерасположенной ступени, уменьшается движущая сила процесса. К недостаткам тарелок барботажного типа следует отнести также неравномерность работы, связанную с тем, что газ стремится пройти в те отверстия тарелки, над которыми уровень жидкости минимален. С увеличением диаметра колонны неравномерность работы оказывает все возрастающее влияние. Кроме того, на тарелке происходит продольное и поперечное перемешивание жидкости, снижающее эффективность массопередачи в аппарате. [c.106]

Основы массопередачи (1962) -- [ c.292 , c.350 , c.356 , c.359 , c.363 , c.385 , c.418 , c.434 , c.445 , c.446 , c.451 , c.459 , c.483 , c.523 , c.532 , c.534 , c.551 , c.562 , c.573 , c.594 , c.596 , c.602 , c.604 , c.609 , c.617 , c.618 , c.626 ]

Основы массопередачи Издание 3 (1979) -- [ c.310 , c.360 , c.415 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология