Степень конверсии реагентов

Как видно из рис. 3.5, для целевого получения вещества В1 кроме высокой степени конверсии реагента А необходимо применение реактора полного смешения. Для целевого получения продукта Вг кроме понижения степени конверсии вещества А целесообразно использовать реактор идеального вытеснения или периодический. [c.191]

Производство этанола. Из-за малой степени конверсии реагентов и высоких температуры и давления при прямой гидратации этилена важнейшее значение имеют вопросы рециркуляции веществ и экономии энергии. Существующие схемы процессов заметно различаются, в особенности происхождением водяного пара, требуемого для синтеза, и степенью очистки целевого продукта. Водяной пар соответствующих параметров нередко берут со стороны (как принято в СССР) или получают на этой же [c.181]

Влияние термодинамических факторов на выбор условий процесса. Для получения достаточно высокой фактической степени конверсии реагентов при обратимых процессах гидрирования — дегидрирования необходимо выбрать условия, при которых [c.445]

Выбор параметров процесса определяется требованиями высокой селективности и производительности. Температура зависит главным образом от активности катализаторов и может изменяться в пределах 250—420 °С. В зависимости от этого выбирают давление, которое, в соответствии с термодинамическими характеристиками, должно быть тем больше, чем выше температура, и может изменяться от 5 до 20—35 МПа. Очевидно, что снижение давления благоприятно для уменьшения энергетических затрат на сжатие газа. Этому же способствует снижение рециркуляции непревращенного газа, т. е. увеличение фактической степени конверсии реагентов. Однако приближение к равновесной степени конверсии невыгодно из-за падения производительности и селективности. Поэтому фактическую степень конверсии синтез-газа ограничивают величиной 15—20 %, что достигается при времени контакта 10—40 с. [c.511]

Степень конверсии реагентов [c.16]

Распространяя установленное правило на параллельные реакции с двумя или более реагентами, приходим к выводу, что для увеличения селективности следует. повышать С,-. о(Р(, о) и снижать степень конверсии тех реагентов, по которым целевая )еакция имеет более высокий порядок, снижать С,-. о(Р<. о) и увеличивать степень конверсии реагентов, по которым она имеет олее низкий порядок, чем побочные превращения. Исходя из этого оказывается, что в ряде случаев определяющее значение для селективности приобретает мольное соотношение реагентов в исходной смеси Рг=С,-, о/Сд. о = Р1, о/Рд, о. К такому типу принадлежат следующие системы реакций,, в том числе протекающие через образование общей промежуточной частицы X [c.332]

Рис. 23. Зависимость степени конверсии реагентов и состава хлорметанов в процессе получения хлорметанов по комбинированной схеме от мольного соотношения СН4 СЬ (а) и температуры (б) на стадии хлорирования

Для процессов, сочетающих прямое и окислительное хлорирование метана (сбалансированная и комбинированная схемы), принципиальное значение имеет состав реакционного газа, который поступает на стадию окислительного хлорирования, который, в свою очередь, зависит от соотнощения исходных метана и хлора. На рис. 23, а показаны степени конверсии реагентов и состав хлорметанов в процессе оксихлорирования в зависимости от мольного соотношения метана и хлора при прямом хлорировании. Газ, поступающий с прямого хлорирования на окислительное, содержит 35 /о (об.) метана. Условия окислительного хлорирования температура 400°С, время контакта в неподвижном слое катализатора 9 с, мольное соотнощение Oj НС] равно 0,67. Зависимость степени конверсии и сос- [c.124]

Степень конверсии реагентов за один проход составляет 35— 40%. Диоксид углерода и аммиак, не вступившие в реакцию, после их отделения от карбамида и карбамата аммония вновь возвращают в процесс. [c.268]

Описан процесс получения карбидов урана и тантала также в дуге высокой интенсивности на установке полупромышленных масштабов (ее мощность 600 тт) [20]. Получены продукты чистотой 99,95%. Исследован процесс получения бора из трехфтористого и треххлористого бора в плазменной струе водорода, причем степень конверсии реагента составляла в первом случае —30%, а во втором —60% [21]. [c.415]

Исследован процесс получения бора из трехфтористого и треххлористого бора в плазменной струе водорода, причем степень конверсии реагента составила 30 и Що соответственно [c.81]

Технологическая схема синтеза этанола. Из-за малой степени конверсии реагентов и высоких температуры и давления при прямой гидратации этилена важнейшее значение имеют вопросы рециркуляции веществ и экономии эпергип. Существующие схемы процессов заметно различаются, в особенности происхождением водяного пара, требуемого для сннтеза, и степенью очистки целевого продукта. Водяной пар соответствующих параметров нередко берут со стороны (как принято в СССР) или получают на этой же установке в трубчатой печи. В последнем случае можно организовать водооборот технологической воды. Схема такого процесса изображена на рис. 64. [c.192]

Наиболее летучим компонентом реакционной массы является один из исходных реагентов (обычно аммиак или амин, как в производстве лактамов из лактонов). Реакцию проводят при 200—300 °С с избытком аммиака или амипа под давлщтем, необходимым для поддержания реакционной массы в жидком состоя-пии. При малой летучести кислоты и амида можно барботировать при ат юсферном давлении аммиак, который одновременно выдувает образующуюся воду, способствуя высокой степени конверсии реагентов. Второй вариант обычно применяют и при производстве амидов из сложных эфиров, для чего требуется температура 50—100°С. Так, диметилформамид можно получать при ат- [c.223]

Более высокий выход продукта обеспечивается при взаимодействии фенолов с арилхлоркарбонатами при использовании в качестве катализатора силиката Ti(IH) при 165 °С, эквимоляр-ном соотношении фенола и фенилхлоркарбоната уже через 15 мин степень конверсии реагентов достигает 98 % и выход дифенил-карбоната превышает 95 % [225]. Фенилхлоркарбонат может быть получен фосгенированием фенола при 140 С в присутствии трифенилфосфита с селективностью 95 % [226]. [c.122]

Процессы, в которых альдольную конденсацию (альдоли-зация) проводят отдельно от последующих реакций в специальном реакторе. Для этой стадии характерцы низкая температура (О—30 °С), большая длительность (2—3 ч) и невысокая степень конверсии реагентов (10—40%), вызванная как обратимостью реакции, так и стремлением предотвратить последовательные превращения целевых продуктов. Последнее обстоятельство делает также целесообразным использование реакторов, близких к модели идеального вытеснения, например змеевиковых аппаратов. Для альдольной конденсации ацетальдегида, имеющего температуру кипения около 21 °С, применяют тарельчатую колонну с обратным конденсатором, когда реакционное тепло отводят за счет испарения ацетальдегида, выводя альдоль из куба колонны (рис. 164,а). [c.564]

Первая из них характерна для замещения или присоединения с побочным расщеплением либо изомеризацией, вторая — для замещения или присоединения, сопровождающегося конденсацией реагента (синтез этилхлорида из С2Н4 и НС1 с побочным образованием полимера этилена, конденсация ацетальдегида с формальдегидом с побочным получением альдоля и др.). Для повышения селективности при обеих схемах требуется избыток вещества Y, а при последней, кроме того, низкая начальная концентрация и высокая степень конверсии реагента А. [c.333]

Конкретный вид модели M i определяется конкретным идом зависимости и зависит от конкретного процесса, реализуемого на аипаратах стадии j. Например, в системе уравнений модели должна содержаться функциональная зависимость между размером партии продукта qi, гб/ и определяющим размером (например, объемом — для емкостного аппарата) аппарата стадии /, Пусть Si — объем реакционной массы, который необходимо переработать в аппарате стадии /, а верхний пределы заполнения аппарата реакционной массой. Величина ц зависит от степени конверсии реагентов, объема прим яемых растворителей и вспомогательных реагентов, а <р <и <р определяются физико-химическими свойствами реакционной массы и гидродинамической обстановкой в аппарате. Тогда очевидно, что справедливо следующее двустороннее ограничение [c.41]