Тарелка секционирующие

На рис. 6.1 приведена принципиальная схема конструкции вакуумного деаэратора ДСВ струйно-барботаж-ного типа производительностью от 50 до 300 м /ч. Вода, направляемая на деаэрацию, попадает на верхнюю тарелку 3 и через отверстия на дне тарелки струями стекает в объем деаэратора. Эта тарелка секционирована таким образом, что при повышении расхода воды последняя переливается через кольцевой порог 9 и вытекает также через дополнительные отверстия. Секционирование верхней тарелки позволяет избежать гидравлических перекосов при значительном изменении нагрузки (30—100%). Струи воды попадают на перепускную тарелку 4, которая имеет горловину для прохода пара и отверстие 5 в виде сектора. Сектор с одной стороны примыкает к вертикальной сплошной перегородке 7, идущей вниз до основания корпуса деаэратора. Над горловиной перепускной тарелки расположен конус 15, предотвращающий попадание в нее струй воды. С перепуск- [c.119]

Продольно-секционированная тарелка с просечными элементами представлена на рис. 3.18. На полотне тарелки 2 выштампованы просечки 1, отогнутые под углом а. Тарелка секционирована [c.219]

Рис. 119. Струйная тарелка с секционирующими перегородками

Рис. VII-10. Схема струйно-направленной тарелки с вертикальными поперечными секционирующими перегородками

Из приведенных данных следует, что лучшими рабочими характеристиками обладает струйная тарелка с вертикальными секционирующими перегородками высотой 50 мм. На полотне тарелки были выштампованы лепестки с утлом отгиба 25°, что обеспечило настильное движение газожидкостных струй в зоне контакта. Эффективность струйных тарелок без перегородок примерно в два раза меньше во всем диапазоне изменения нагрузок. [c.259]

Последовательная технологическая связь, т. е. типичная схема с открытой цепью, характерна тем, что выходящий из элемента ХТС поток целиком поступает в следующий элемент, т. е. выходящий из данного элемента поток является входящим для последующего элемента. При этом все технологические потоки пребывают в элементе только один раз, т. е. не возвращаются в него. Если степень превращения в одном аппарате невелика, то для увеличения ее на стадии химических превращений устанавливают последовательно реакторы (рис. 54), суммарный объем которых v = Vl + V2 +. . + v , или секционируют аппараты горизонтальными полками (тарелками, решетками). В каждом из реакторов происходит увеличение степени превращения и соответственно растет суммарная степень превращения. Так, в первом реакторе (рис. 54) изменение степени превращения составит Ахд, =ХАг —л Ао.во втором Алд, =Ха, —Ха1 и т. д. Суммарная степень превращения будет [c.127]

Распределительные тарелки. В адсорберах, используемых для очистки стоков, провальные или беспровальные распределительные тарелки обычно выполняют плоскими с круглой перфорацией, что обусловлено простотой изготовления, монтажа и обслуживания. При проектировании провальных секционирующих тарелок долю живого сечения ср решетки принимают в пределах 15—30% при диаметре о отверстия 10—20 мм. Опыт эксплуатации адсорберов, оборудованных такими тарелками, показал их высокую надежность при любой концентрации взвешенных веществ в воде [36]. [c.167]

На рис. У1-24 изображен адсорбер с саморегулируемыми переточными устройствами [31], в котором роль пульсатора выполняет подвижное днище колонны, совершающее возвратнопоступательные перемещения. В момент, когда достигается максимальная скорость потока, слои адсорбента на тарелках переходят во взвешенное состояние, высота слоя увеличивается, а его порозность уменьшается. При этом часть адсорбента переливается через перегородки 4 в сливные отсеки 5, и таким образом происходит движение адсорбента от верхней тарелки до нижней, откуда он попадает в гидроэлеватор 10 к выводится на регенерацию. Высота слоя адсорбента на тарелках регулируется перегородками 4. Для того, чтобы жидкость не поднималась ио сливным отсекам 5, в тех местах секционирующих тарелок 3. над которыми они расположены, делается меньше отверстий. [c.163]

Рис. У1-26. Схема адсорбционного аппарата с подвижными секционирующими тарелками

Производительность противоточных колонн лимитируется размером капель дисперсной фазы и свободным сечением секционирующих (поперечных) перегородок. При одинаковом размере капель производительность вибрационных экстракторов примерно вдвое превышает производительность колонн типа РДЭ. Секционирующие кольца занимают примерно половину сечения РДЭ отсюда можно сделать вывод, что колеблющиеся в вертикальном направлении перфорированные тарелки в отличие от неподвижных не тормозят движение капель дисперсной фазы. [c.1111]

Конструкция промышленных аппаратов. Промышленный аппарат ВН, применяющийся для очистки технологических газов производства алюминия, показан на рис. 1П.16. Близкий по конструкции двухсекционный абсорбер установлен на Джамбул-ском суперфосфатном заводе для очистки отходящих газов производства экстракционной фосфорной кислоты. Аппараты секционированы провальными тарелками. Применение решеток с переливными устройствами приводит к усложнению конструк--ции аппарата, к повышению гидравлического- сопротивления и понижению верхнего предела скорости газового потока, эффективность же секции при этом повышается незначительно. Для более равномерной подачи газа по сечению колонны опорно-рас-пределительная решетка первой ступени,, (по ходу газа) должна быть расположена на некотором расстоянии от места входа газа. [c.168]

Процесс хлорирования осуществляют периодически или непрерывно, причем в обоих случаях очень важен способ отвода большого количества тепла. Раньше считалось, что хлорирование бензола следует проводить при возможно низкой температуре, и тепло отводили за счет охлаждения реакционной смеси водой, что лимитировало производительность аппарата. Затем нашли, что температура не оказывает существенного влияния на состав продуктов, и процесс стали проводить при 70—100 °С, отводя тепло более эффективным способом — за счет испарения избыточного бензола при помощи обратного конденсатора. Такой же метод применяют для хлорирования более высококипя-щих веществ, когда процесс ведут в растворе легкокипящего растворителя (например, в растворе 1,2-дихлорэтана). В этих случаях оформление реакционного узла аналогично изображенному на рис. 36, в, причем для подавления побочных реакций более глубокого хлорирования целесообразно секционировать колонну тарелками. Хлорирование некоторых высококипящих веществ (фенол, нафталин) проводят, однако, и в жидкой массе или в расплаве веществ без применения растворителя. Тогда тепло отводят при помощи внутренних или выносных холодильников, используя для периодического и непрерывных процессов реакционные узлы, подобные изображенным на рис. 37, а и б. При введении нескольких атомов хлора и происходящих при этом снижении скорости реакции и повышении температуры плавления смеси постепенно увеличивают температуру реакции до 150—180 "С. [c.131]

В качестве промышленных реакторов наибольшее применение получили барботажные колонны высотой до 10—15 м и диаметром до 2—3 м их в некоторых случаях секционируют горизонтальными ситчатыми или колпачковыми тарелками или соединяют в каскады. Поскольку карбоновые кислоты корродируют обычную сталь, для изготовления аппаратуры применяют алюминий, титан или некоторые легированные стали, стабильные к действию органических кислот. [c.354]

Примером может служить продольно-секционированная тарелка с просечными элементами (рис. 2.18). На полотне тарелки 2 выштампованы просечки /, отогнутые под углом а. Тарелка секционирована вдоль потока жидкости вертикальными перегород- [c.85]

Процесс хлорирования осуществляют периодически или непрерывно, причем в обоих случаях очень важен способ отвода большого количества тепла. Раньше считалось, что хлорирование бензола следует проводить при возможно низкой температуре, и тепло отводили за счет охлаждения реакционной смеси водой, что лимитировало производительность аппарата. Затем нашли, что температура не оказывает существенного влияния на состав продуктов, и процесс стали проводить при 70—100°С, отводя теило более эффективным способом — за счет испарения избыточного бензола прн помощи обратного конденсатора. Такой же метод применяют для хлорирования более высококипящих веществ, когда процесс ведут в растворе легкокипящего растворителя (например, в растворе 1,2-дихлорэтана). В этих случаях оформление реакционного узла аналогично изображенному иа рис. 37,е (стр. 114), причем для подавления побочных реакций более глубокого х.юрирования целесообразно секционировать колонну тарелками. [c.138]

Рис. /1-19. Схемы секционирования аппаратов с псевдоожиженным слоем адсорбента (А—адсорбент Ж — жидкость) а — последовательное секционирование б к в — параллельное секцнонироваинс г — перекрестное движение взаимодействующих фаз д — ступенчатый противоток жидкой и твердой фаз 1 — секционирующие тарелки 2 — глухие перегородки 3 — переточные устройства.

Рис У1-26 Схема адсорбцнониого аппарата с подвижными секционирующими тарелками- [c.165]

Необходимо иметь в виду, однако, что провальные тарелки не обеспечивают фиксированного противодавления псевдоожиженного слоя и фактически выполняют роль не секционирующего распределительного устройства, а тормозящего — ограничивающего до некоторой степени циркуляцию твердой фазы по всему аппарату. Поэтому в большинстве адсорбционных аппаратов с псевдоожиженным слоем предусматривают беспровальные секционирующие тарелки. При их проектировании возникает необходимость в определении таких конструктивных параметров, как диаметр отверстия о и доля живого сечения тарелки ф. Наличие в очищаемой сточной воде грубых взвесей, а также опасность обрастания отверстий решеток требуют максимально возможного увеличения диаметра отверстий, что ограничивается условиями, при которых обеспечивается беспроваль-иость распределительного устройства, как при работе аппарата, так и его остановках. [c.167]

Рекомендуется секционировать барботажный слой по его высоте. Секционирование можно осуществить, например, введением в барботажный слой насадочных элементов, т. е. проводить процесс абсорбции в заторленной насадке. Хорошее секционирование достигается также в тарельчатых абсорберах со сравнительно невысоким барботажным слоем (100—300 мм). Абсорберы с односливными ситчатыми тарелками при высокой нагрузке по жидкости не могут обеспечить [c.160]

Это достигается тем, что в тарелке, включающей полотно 1, установлены прямоточные пластинчатые клапаны 4. На полотне имеются перфорированные участки 2 и отверстия под клапаны, расположенные в щахматном порядке по отношению к направлению движения жидкости. Каждый клапан снабжен жестко соединенной с ним перфорированной пластиной 5, расположенной под полотном в зоне перфорированного участка. При этом отверстия пластины смещены относительно отверстий перфорированных участков полотна. Перед клапанами 4 установлены секционирующие перегородки 7. Тарелка имеет приемный карман 8 и сливную перегородку 9. [c.64]

В межтарельчатом пространстве тарелок с продольно-поперечным секционированием и двумя зонами контакта фаз образуется дополнит, зона контакта, что существенно интенсифицирует массоперенос и позволяет практически удвоить, по сравнению с барботажными тарелками, нагрузки по газовой фазе. Развитая длина переливных перегородок позволяет создать тарелки, работающие в условиях крайне высоких нагрузок по жидкости [170—200 м /(м -ч)]. В многоэлементных тарелках с продольно-поперечным секционированием с помощью секционир)Пющих перегородок выделяются самостоятельно функционирующие элементы тарелок, между к-рыми возможно перераспределение жидкости и пара. Такое секционирование исключает поперечную неравномерность и позволяет создавать Т. а. для агрегатов большой единичной мощности (в произ-ве ЫНз, НМОз, Н ЗО и др.). [c.559]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология