Ковка поперечная

Если цилиндрическое изделие имеет канал вдоль оси (рис. 3.7, ж, з), то важно обнаружить дефекты, ориентированные в радиальном направлении, как показано на рис. 2.20 (дефект глубиной Ь). Такие дефекты образуются при ковке из усадочной раковины или рыхлоты в центральной части слитка. Под действием деформации они расплющиваются и образуют в сечении так называемый ковочный крест с центром на оси слитка. Расточкой канала убирают наиболее пораженную дефектами центральную часть поковки, но могут сохраниться остатки ковочного креста. Как показано в задаче 3.1.4, максимум эхосигнала от таких дефектов достигается при падении поперечной волны под углом 45 10° к поверхности канала либо если направить поперечную или продольную волну по касательной к его поверхности. [c.202]

Индукционный сквозной нагрев применяется для различных технологических операций горячей деформации (ковки, штамповки, прокатки, гибки, прессовки и т. п.), а также с целью сварки (поперечной и продольной сварки труб). [c.155]

М. мягкий, ковкий металл твердость по Моосу 3,0 твердость по Бринеллю 370-420 МПа Стр, 220 МПа относит, удлинение 60%, относит, уменьшение поперечного сечения 70% модуль продольной упругости 112 ГПа модуль сдвига 49,25 ГПа коэф. Пуассона 0,34. После обработки давлением в связи с наклепом предел прочности М. возрастает до 400-450 МПа, уменьшаются на 1-3% удлинение и электрич. проводимость последствия наклепа устраняются после отжига металла при 900-1000 К. Под действием нейтронного облучения (373 К, поток 5-10 и/см ) предел текучести М. возрастает почти в 2,7 раза, сопротивление разрыву-в 1,26 раза, удлинение уменьшается в 1,35 раза. Небольшие примеси В], РЬ вызывают красноломкость М., 3, О2 хладноломкость, примеси Р, Аз, А1, Ре заметно уменьшают электрич. проводимость М. [c.7]

В ГОСТ 24507-80 отсутствует важное требование, относящееся к контролю полых цилиндрических поковок (см. рис. 3.31, ж, з). В таких поковках необходимо обнаруживать дефекты, ориентированные в радиальной плоскости, как показано на рис. 3.2, Такие дефекты образуются при ковке из усадочной раковины и рыхлоты в центральной части слитка. Под действием деформации они расплющиваются и образуют в поперечном сечении поковки так называемый "ковочный крест" с центром на оси поковки. Расточкой канала убирают наиболее пораженную дефектами центральную часть поковки, но могут сохраниться остатки ковочного креста. По некоторым сведениям, подобные дефекты послужили причиной аварий двух роторов в США в 60-е годы XX века. В [356] предусмотрен обязательный контроль на такие дефекты. [c.384]

Отводы штампуют в двухручьевом штампе за две операции. Трубную заготовку после нагрева до температуры ковки укладывают в гибочный ручей штампа. При нажатии пуансоном заготовка изгибается и одновременно сплющивается по диаметру. Поперечное сечение гибочного ручья штампа (в сомкнутом состоянии) принимается таким, чтобы процесс овализации трубы протекал без препятствий (см. рис. 88, сечения ББ и ВВ). Превращение круглого сечения в овальное способствует уменьшению утонения стенки на выпуклой стороне отвода. [c.124]

При изготовлении поковок непосредственно из слитков уков-ки I отношение площади поперечного сечения до ковки к площади поперечного сечения после ковки) должна быть не менее 2, считая по сечению основного тела и не менее 1,5 по основному телу с фланцами или с другими выступающими частями. [c.95]

Поэтому при подготовке к передаче в производство слитков из легких сплавов необходимо руководствоваться результатами планочного контроля. Нужно учитывать также, что слитки с сильно развитой транскристаллической структурой, с резко выраженной пористостью, с большим количеством неметаллических включений и другими дефектами обладают пониженной пластичностью, что приводит к высокому браку при ковке и прокатке. Изготовленные деформированные полуфабрикаты из таких слитков имеют обычно низкие механические свойства у образцов с поперечным расположением волокон. [c.156]

Пластичность медных сплавов в зависимости от вида нагружения или напряженного состояния может изменяться в значительных пределах. Так, например, свободной осадкой (деформация при свободном уширении, без бокового давления деформируемого металла) латунь Л-59 при температуре 700—750° может деформироваться с обжатием, не превышающим 35%. С увеличение.м деформации в осаживаемых заготовках возникает хрупкое состояние, вызываемое поперечными деформациями растяжения. Столь малые обжатия, которые могут применяться при свободной ковке медных сплавов, делают этот процесс малопроизводительным и нецелесообразным при изготовлении больших партий деформированных деталей. [c.229]

Фиг. 194. Относительное удлинение н поперечное сужение сплава ВТ1 в зависимости от степени деформации и температуры ковки (исходное состояние — предварительно кованное, обозначения, как на фиг. 193).

Температурный интервал деформирования сплава ВТб -при ковке из литого металла соответствует 1000—850°, а при деформировании из предварительно кованного металла 980—800°. Более высокая температура деформирования способствует получению крупной макроструктуры и резко понижает значения показателей поперечного сужения сплава, ударной вязкости, а более низкие температуры деформирования ведут к образованию ярко выраженных зон неравномерной деформации. [c.271]

Ударная вязкость у сплава ВТ2 при комнатной температуре как у образцов с продольным, так и с поперечным направлением волокон по мере увеличения длительности нагрева перед ковкой резко падает независимо от степени и температуры деформации. [c.285]

Это подтверждается также данными аналогичных испытаний ударной вязкости деформированного после различной длительности нагрева технически чистого титана (ВТ1) как непосредственно в горячекованом состоянии, так и после вакуумного отжига (фиг. 213), а также данными по пределу прочности, пределу текучести и относительному удлинению, поперечному сужению и микроструктуре в зависимости от температуры ковки и продолжительности нагрева перед ковкой (фиг. 214—216). [c.285]

Фиг. 215. Относительное удлинение и поперечное сужение сплава ВТ1 в зависимости от продолжительности нагрева перед ковкой и температуры ковки (исходное состояние — предварительно кованое). Обозначения, как а фиг. 213.

У к о в к а. Степень деформации при горячей обработке имеет важнейшее значение для улучшения структуры и механических свойств обрабатываемого металла. Согласно ранее действовавшему ГОСТ 2335—50 Поковки из углеродистой стали общего назначения. Классификация и технические условия , уковка, т. е. отношение площади поперечного сечения до ковки к площади поперечного сечения после ковки, должна быть [c.266]

Второй благоприятной особенностью поперечной ковки явл.яется улучшение внутренней структуры металла. Благодаря очень медленной кристаллизации слитка расположение дендритов в поперечном сечении в значительной степени таково, что снизу доверху наблюдается очень грубозернистая столбчатая структура. Поперечной ковкой эта структура полностью разрушается, так как удлинение бруска происходит под прямым углом к направлению осей столбчатых кристаллитов. Таким образом, возможность возникновения волокнистой структуры в поперечном сечении бруска сильно уменьшается. [c.381]

Рис. И. 10. Внешний вид заготовок после черновой и после чистовой ковки. Заготовка после черновой ковки (слева) имеет размеры поперечного сечения около 140 X 185 мм. Заготовка после чистовой ковки показана справа. Как описано в тексте, закругленные стороны имеют плоские участки во избежание образования облоя, который мог бы получиться при полном закрытии полостей

Заготовки для валов получают из горячекатаного и реже калиброванного проката. Способ получения заготовки зависит от ее конфигурации и от типа производства. Заготовки изготовляют или разрезкой круглого проката, или разрезкой или рубкой проката с последующей горячей деформацией (ковка, штамповка, высадка, обжатие на ротационноковочных машинах, поперечно-винтовая прокатка). [c.282]

Арматуру применяют стальную или ковкого чугуна. Она предназначена для газа и рассчитана на соответствующее давление перед установкой на трубопроводы испытывается на плотность. Соединительные части газопроводов должны быть только стальными. Наземные газопроводы жидкой фазы, расположенные вне помещений и ограниченные запорными устройствами, предохраняют от действия солнечных лучей путем установки предохранительных клапанов (17с11нж) и окрашивают в светлый цвет, а внутри помещений — масляной краской в условные цвета газовая фаза— в коричневый, жидкая — в коричневый с поперечными желтыми кольцами. При подаче сжиженных газов на ГРС по газопроводу на последнем устанавливают отключающее устройство не ближе 50 м от ограждения территории станции. [c.46]

Применение. Важной областью применения Б. являются различные сплавы, в к-рые Б. вводится как легирующая добавка. Большое значение имеют сплавы Си—Ве, т. и. бериллиевые бронзы, содер-н ащие до 2,5% Ве с добавками Ni и Со (0,2—0,5%) приобретающие после закалки и отпуска (старения) высокую прочность и твердость, а также хорошую электропроводность, теплопроводность и коррозионную стойкость (см. Меди сплавы). Практич. применение нашли также сплавы Ni с 2—4% Б. Эти сплавы по сопротивлению коррозии, прочности п упругости сравнимы с высококачественнгдми нержавеющими сталями, но превосходят последние по твердости, способности к ковке и термич. обработке. К улучшению свойств приводит введение Б. и в железные сплавы. Ничтоншые добавки Б. к магниевым сплавам повышают их сопротивление коррозии, сильно уменьшают окисляемость сплавов во время плавки и разливки. Сплавы о Б. находят применение в самолетостроении, электротехнике и др. В конструкциях атомных реакторов Б. благодаря малому поперечному сечению захвата тепловых нейтронов используется как замедлитель и отражатель нейтронов. [c.212]

Плоское указательное стекло представляет собой толстую стеклянную пластину, на поверхности которой, обращенной к жидкости, нанесены параллельные канавки. На фиг. 155 показан поперечный разрез стекла. Стекло укрепляется в металлической рамке (фиг. 156), состоящей из корпуса и крышки. Рамки выпускаются в двух модификациях типов 12кч и Ибк из ковкого чугуна на условное давление 25 кГ/см и температуру до 300° типов 12с и 25бк из стали на рабоее давление 30 кГ/см , температуру горячей воды до 200° и аммиачной воды до 60°. При установке плоских указательных стекол получится резкая грань между жидкостью и газами или парами. Лучи света, падая на стекло, отражаются от наклонных граней канавок в газовой области и проходят внутрь в области заполнения жидкостью. Поэтому часть стекла, соприкасающаяся с жидкостью, кажется темной, а часть стекла, соприкасающаяся с парами или газом, — серебристо-белой. [c.247]

Помимо раскатки фланцев и колец весьма перспективным является применение на заводах отрасли специальных методов прокатки поперечно-винтовой, периодической прокатки труб с поперечными и винтовыми ребрами для увеличения поверхности теплообмена прокатки специальных толстостенных труб для деталей буровых установок, прокатки сложных открытых и замкнутых профилей, шлицев, зубьев зубчатых колес, червячных и ходовых валов, винтов. Применение прокатки вместо ковки и механической обработки резко повышает производительность и точность изготовления широкой гаммы деталей в арматуростроении, нефтемашиностроении, создает благоприятные условия для комплексной автоматизации производства, в том числе для его роботизации. [c.27]

Так, Мерсей [5] указывает, что при ковке труб специального назначения придерживаются степени обжатия, равной 4. В тех случаях, когда требовались изделия с более высокими механическими свойствами, степень обжатия часто повышалась до 7—9. Автор указывает на опыт французских заводов Хольтцера, Шнейдера и др., ко-т орые на таких изделиях как труба, кольца и поршень затвора наблюдали, что с увеличением степени обжатия до некоторого предела механические свойства стали на образцах с поперечным напряжением волокна чаше всего улучшаются. Такие результаты были получены при исследовании сталей, прокованных с обжатием 3,5—4. При применении стали хорошего качества (высокой чист оты) даже более интенсивная проковка не оказывала вредного влияния на механические свойства образцов с поперечным направлением волокна. Наряду с этим при изготовлении ковкой бандажей для вагонных колес применялась степень обжатия, равная 6, а для бандажей паровозных колес— 10. Для судовых валов, от которых требуются высокие механические свойства, одним из заводов применялась степень обжатия, равная 7. [c.19]

Необходимая продолжительность подогрева зависит от формы и размеров урановой заготовки. Обточенные слитки дингот-металла с отношением высоты к диаметру 1 1 и весом 1100— 1350 кг должны перед началом ковки нагреваться в течение 3 ч. Наполовину прокованные бруски, которые возвращают в соляную ванну с остаточной температурой 510—538° С, могут быть удовлетворительно нагреты за 1,5 ч. После дальнейшего обжатия продолжительность повторного подогрева может быть сокращена пропорционально уменьшению поперечного сечения. Бруски, которые доведены до промежуточного размера (примерно до сечения Д25 X 175 мм) и закален в воде е ржидании замеры бойков, [c.375]

Рис. 11.1. Поперечное сечение брус- Рис. 11.2. Ковочный пресс. Гидрав-ка, кованного на молоте. Обжатие лический пресс с индивидуальным при ковке было приблизительно приводом, применявшийся для ковки 50% [11]. крупных урановых слитков дингот-

Поперечная ковка. Дальнейшую ковку осаженного слитка лучше всего производить так, чтобы продольная ось бруска располагалась под прямым углом к первоначальной оси обточенного слитка. Эта технология имеет две особенности, которые играют решающую роль в устранении трещинообразования. Во-первых, с самого начала обеспечивается выпуклость торцов поковки. Если торцы удается сохранять выпуклыми, то растрески- [c.380]

Стандартная технология ковки характеризуется равномерными ударами, которые вызывают деформацию слитка на глубину, изменяющуюся в процессе ковки. В среднем, однако, эта глубина составляет приблизительно 19 мм. Каждый новый удар охватывает участок в 175—250 мм по длине заготовки, что соответствует оптимальному сочетанию скорости ковки, гладкой поверхности и хорошо прокованной структуры. В начальной стадии ковки деформация за удар контролируется визуально оператором ковочного пресса. Начальная стадия ковки завершается после уменьшения высоты заготовки вдвое. Затем поворачивают заготовку на 90° и производят ковку под прямым углом (поперечная ковка). Слиток дингот-металла в начальной стадии ковки показан на рис. 11.8. [c.381]

Рпс. и. 8. Частично грубо прокованный поперечной ковкой слиток дингот-металла. Продольная ось бруска перпендикулярна к первоначальной оси цилиндрического слитка. Эта технология обеспечивает получение выпуклых торцов, что важно для устранения образования торцовых трещин. [c.382]

Процедура ковки в большой степени похожа на описанную для изготовления прутковой заготовки под прокатку. После первоначального торцового осаживания слитки дингот-металла подвергаются поперечной ковке до получения прямоугольного сечения, но ковка заканчивается на более ранней стадии. Важной особенностью при этом является обеспечение получения такой первоначальной ширины заготовки, которая значительно больше 25 387 [c.387]

Все стандартные нержавеющие стали легко поддаются горячей обработке путем ковки, прессования, штамповки или экструзии, хотя эти стали, в особенности сорта, содержащие никель, жестче , чем низколегированные или углеродистые стали. Для сплавов Fe— Сг и Fe—Сг-Ni обычно используют температуры 1100—900° С и 1200—900° С соответственно. Для достижения оптимальных механических свойств, а иногда и коррозионной стойкости, после формовки обычно проводят термическую обработку. Для мартенситных сталей, как правило, применяют нормализацию и отпуск (воздушное охлаждение от температуры аустенитизации, а затем повторный нагрев до определенной температуры ниже точки образования аустенита), отжиг (охлаждение в печи от температуры аустенитизации) или простой отпуск. Для ферритных сталей обычно применяют нагрев до 750—800° С с последующим воздушным охлаждением, а аустенитные стали чаще всего нагревают до 1000— 1100° С с последующим воздушным охлаждением или закалкой (в зависимости от марки стали и поперечного сечения изделия). При больших сечениях изделий во избежание растрескивания не следует допускать резких изменений температуры в ходе нагрева и охлаждения ферритных сталей, а также мартенситных сталей в закаленном состоянии. Аустенитные стали очень стойки к растрескиванию, но сильные градиенты температур могут вызвать коробление, [c.28]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология