Влажность пульп

Результаты исследований спекания владимирских каолинов со стехиометрическим количеством серной кислоты в течение 1 ч представлены в табл. 2.4. В качестве оптимальных рекомендуются температура спекания — 300 °С, влажность пульпы — 45 %, длительность спекания — 1 ч, температура разложения— 100 °С, длительность выщелачивания — 0,5 ч, отнощение Ж/Т = 2—2,5. [c.60]

Для сульфатизации алунитов способом спекания с серной кислотой рекомендуются следующие параметры технологического режима температура обжига — 380 °С, длительность процесса — 1 ч, доза кислоты — 130 % стехиометрической, влажность пульпы — 45—47 %, температура выщелачивания водой — 96 °С, длительность выщелачивания — 20 мин, отношение Ж/Т = 2,5 3. [c.73]

В шнек-смеситель поступает также мелкая фракция нитрофоса или нитрофоски (ретур), полученная после рассева высушенного материала. Количество добавляемой мелкой фракции определяется из расчета уменьшения влажности пульпы до 4%. При такой влажности масса не налипает на стенки сушильного барабана в процессе последующей сушки. [c.594]

В СССР применяется барабанная гранулятор-сушилка (аппарат БГС) конструкции НИИхиммаша, позволяющая совместить процессы гранулирования и сушки (рис. Х1-11). При начальной влажности пульпы 20—10% производительность аппарата различных габаритов составляет соответственно от 7 до 22 т/ч готового продукта при отношении количества подаваемого ретура к количеству плава 1,5—2 1. [c.408]

Аппарат для обезвоживания имел диаметр 150 мм, очистка газов производилась в циклонах и рукавных фильтрах. Исходная влажность пульпы составляла 40— 45% НгО. Пульпу подавали механической форсункой. [c.161]

Исходная влажность пульпы, %. ...........40 [c.161]

Влажность пульпы после выпарива- 18—19 ния, % [c.310]

Связывание избытка кальция фосфорной кислотой в виде дикальцийфосфата. В данном процессе фосфаты разлагают смесью азотной и фосфорной кис лот. Полученный раствор нейтрализуют газообразным аммиаком в две стадии с промежуточным упариванием раствора до образования пульпы. В пульпу добавляют хлористый калий и ретур — мелкую фракцию продукта (для снижения влажности пульпы). [c.664]

Из смесительного шнека пульпа перетекает в шнек-грануля-тор 16 (см. рис. 1176), где смешивается с ретуром (мелкая фракция продукта с грохотов 23). Количество добавляемого ретура рассчитывают так, чтобы влажность пульпы снижалась с 33 примерно до 6—4%, т. е. на 1 часть готового продукта следует добавлять 8—9 частей ретура. [c.704]

Ретур (мелкораздробленная фракция готового продукта) добавляет- ся к пульпе перед сушилкой с целью уменьшения влажности пульпы с 2654-100 [c.354]

Влажность пульпы 40—50%, сухого продукта 0,5—1,5%. Напряжение объема камеры по испаренной влаге составляет 6—8 кГ/м ч. [c.238]

При сушке нитрофоски газами с начальной температурой = 220—250° С и конечной /3 = 100—110° С, при давлении сжатого воздуха 6—8 am и начальной влажности пульпы wl = = 20—24% удельное напряжение сушилки по влаге Av = 15— 18 кг/(м3-ч). Диаметр аппарата 4,25 м, длина 12 м. Скорость газов в сушилке составляет примерно 1,5 м/сек. [c.351]

Наиболее стабильно аппарат работает при влажности пульпы 15—20%. В производстве нитрофоса при пониженном давлении сжатого воздуха и большой производительности форсунки продукт, выходящий из сушилки, имеет следующий фракционный состав [c.352]

Технологическая схема производства сложного удобрения, например нитроаммофоски, с использованием аппарата БГС была приведена на рис. VII-41. Пульпа с влажностью 41,5% поступает в однокорпусный выпарной аппарат 3 и далее после упаривания и добавления хлористого калия (влажность пульпы 24%) насосом подается в форсунки аппарата БГС. Сухой продукт направляется на рассев, охлаждение и другие операции, аналогичные описанным в предыдущих схемах. [c.352]

Коэффициент теплопередачи существенно зависит от вязкости раствора с увеличением вязкости раствора (по мере его концентрирования) коэффициент теплопередачи уменьшается. Как видно из рис. 4-1, коэффициент теплопередачи резко снижается при уменьшении влажности пульпы аммофоса из фосфоритов Каратау [132]. [c.126]

РИС. 4-1. Зависимость коэффициента теплопередачи К от влажности пульпы аммофоса из фосфоритов [c.127]

Адгезионная способность капли зависит от шероховатости поверхности гранул, а также от свойств жидкости, наиболее важным из которых является соотношение в капле жидкой и твердой фаз Р. Величина Р для капли зависит от температуры, влажности, химического состава пульпы. При попадании горячей жидкости во взвешенный слой с более низкой температурой происходит быстрое охлаждение насыщенного раствора с выделением порции кристаллов, что понижает способность пульпы к адгезии. С уменьшением влажности пульпы адгезия также уменьшается и возрастает число образующихся из пульпы частиц. [c.162]

Дальнейшие исследования показали [184], что при использовании жидкостей, содержащих твердую фазу (например, пульпы), более правильно оценивать работу форсунки по удельной напряженности факела по жидкой фазе, количество которой для данного растворимого вещества при постоянной температуре определяется влажностью пульпы. [c.175]

В шнековый смеситель одновременно с хлористым калием поступает мелкая фракция нитрофоски (ретур), полученная после рассева готового продукта. Количество добавляемого возврата определяется из расчета уменьшения влажности пульпы с 14 до 4%. При такой влажности масса не налипает на стенки сушильного аппарата в процессе последующей сушки. [c.223]

Солевой состав осадков при различной влажности пульпы показан в табл. П1,2. [c.101]

Таблица П,2. Солевой состав осадков (в %) при pH 2,2 и различной влажности пульпы

При упаривании фосфатных пульп не происходит перехода усвояемой формы РгОб в неусвояемую. Снижение влажности пульпы приводит к перераспределению компонентов между жидкой и твердой фазами, однако качественный состав осадков при этом не изме№яется (см. разд. III.2). [c.120]

В многокорпусной выпарной установке упаривание пульпы проводят в режиме противотока. По мере уменьшения влажности пульпы от корпуса к корпусу снижается разрежение в аппарате и повышается температура кипе-яия пульпы. [c.126]

Для устранения этой опасности должны быть приняты мерь прежде всего по стабилизации кислотности и влажности пульпы,, поступающей на сушку, что позволит в значительной мере снизить налипание материала на стенки аппарата и насадку в аппарате. Следует обеспечить непрерывный контроль pH пульпы в реакторах. Для измерения расхода растворов, подаваемых в реакторы и дозировки пульпы, рекомендуется применять индукционные расходомеры ИР-51. Более высокой надежности требуются насосы для перекачки пульпы, так как срок службы применяемых насосов недостаточен. Это обусловлено тем, что установленные насосы предназначены для перекачки сред, содержащих не более 4% абразивных частиц. В пульпе же производства нитрофоски абразивных материалов содержится примерно в 10 раз больше. Необходимо предусмотреть также эффектавную гидродинамическую систему отмывки пульпопроводов водой. Следует улучшить конструкцию форсунок для распыления пульпы и рекомендовать автоматическую принудительную пропарку их без прекращения подачи природного газа в топку и пульпы в аппарат. Для этого-можно использовать отсечные клапаны типа 22НЖЮП завода Красный профинтерн (г. Гусь-Хрустальный) и электропневмати-ческие реле типа Р50 и Р70 Северодонецкого филиала ОКБА. [c.59]

Сокращение объема выбросов достигается за счет уменьшения влажности пульпы, подаваемой на сушку (15—25%)). Это привело к разработке технологии получения аммофоса без стадии сушки, путем ступенчатой нейтрализации разбавленной Н3РО4 (20% Р2О5). При этом в состав отходящих газов входят, в основном, соединения фтора, переходящие в конденсат. [c.81]

На рис. 40 приведена схема регенерации угля. Отработанный уголь поступает в бункера для частичного обезвоживания (за 10 мин пребывания влажность пульпы падает до 40%). Затем по шнековому транспортеру обезвоженный уголь подается на собственно регенерацию в шестиподовую печь, показанную на рис. 26. Во избежание ухудшения качества угля процесс регенерации рекомендуется вести при температуре не менее 815° С. По эксплуатационным данным очистной станции у 03. Тахо, температура на последних подах поддерживается на уровне 897° С. Для интенсификации процесса регенерации подается пар из расчета 1 кг на 1 кг сухого угля. Шестиподовая печь работает на природном газе. Дымовые газы обеспыливаются в мокром скруббере. Уголь из печи поступает в охладительный резервуар. С помощью насосов и системы насадок на всасывающем трубопроводе уголь находится в непрерывном движении, что ускоряет процесс его охлаждения. Остывший уголь собирается в бункера, оттуда подается в резервуар для подготовки угольной пульпы. В эти же резервуары для восполнения потерь подается свежий уголь. [c.136]

Из смесительного шнека пульпа направляется в грануляционный шнек 2/, где сл1ешивается с мелкой фракцией нитрофоски (ретур), полученной после рассева готового продукта. Количество добавляемого ретура определяется из расчета уменьшения влажности пульпы с 14—16 до 4 /о. При такой влажности продукт не налипает на стенки сушильного аппарата в процессе последующей сушки. [c.699]

Во время аммонизации из пульпы испаряется 15—20% воды, из последнего реактора пульпа вытекает в виде густой сметанообразной массы, содержащей около 20% влаги (вместо 30% по карбонатной схеме). Такое уменьщение влажности пульпы происходит вследствие испарения и связывания части воды в виде кристаллогидрата Са504-0,5Н20. В связи с этим по данной схеме требуется меньшее количество ретура для смешения с пульпой — всего 4—5 частей (по карбонатной — 8—9 частей). Благодаря этому уменьшаются объем технологического оборудования, мощность транспортных устройств и энергетические расходы. [c.709]

За счет реакционного тепла температура в реакторе поддерживается в пределах 115—120 °С. При этом 20—30% воды, внесенной с кислотой, испаряется. На выходе из реактора пульпа содержит 25% воды. При таком соотношении фосфатов аммония и нри такой влажности пульпа достаточно подвижна она направляется через смеситель 10 в аммонизатор-гранулятор 11. В смеситель одновременно подаются из напорного бака 9 нлав аммиачной селитры с концентрацией 96—98% КН4К0з, газообразный аммиак, хлористый калий из бункера 14 и ретур из бункера 13. В аммонизаторе-грануляторе происходит донейтрализация моноаммопийфосфата до диаммонийфосфата и окончательное смешение всех компонентов с одновременной грануляцией продукта. При этом происходит частичная конверсия КС1 с КН МОз с образованием и КН4С1. [c.313]

Пульпа из последнего реактора 7 перетекает в смесительный шнек, куда добавляют третий питательный элемент—калий — в виде хлористого калия, предварительно измельченного до частиц размером не более 1 мм. Из смесительного шнека пульпа поступает в шнек-гранулятор (рис. 163), где ее смешивают с ретуром (мелкая фракция готового продукта)- Ретур добавляют из расчета снижения влажности пульпы с 33 до - 6% (при этом требуется на 1 часть готового продукта добавить 8—9 частей ретура— несколько меньше, чем при сушке пульпы, не содержащей балластного СаСОз). Размер получаемых гранул составляет в основном 2—4 мм небольшое количество частиц имеет раз- [c.354]

Влажность пульпы при сушке и гранулировании в аппарате РКГС, % [c.306]

А12О3, влажность пульпы была равной 45—50%. Распыление ее в грануляторе осуществляли сжатым воздухом (2—3 ат) через пневматические 4>орсунки. Расход воздуха на распыление — 0,15 кг на [c.94]

Температура пульпы определяется режимом аммонизации. В адиабатическом процессе она целиком определяется давлением и влажностью пульпы. Эта зависимость в области насыщенных растворов ЫН4НгР04—Н2О приведена на рис. 2-26. Кривая давления отвечает трехфазному равновесию системы твердая соль — насыщенный раствор — пар. Давление паров насыщенных растворов моноаммонийфосфата имеет максимум при содержании воды в растворе около 8% в области температур 175— 185 °С. Ближе к температуре плавления соли давление водяных паров снижается. [c.77]

Нами изучены парциальные давления аммиака и фтора над системами, содержащими экстракционные фосфорные кислоты и фосфаты аммония (рис. 1-4, 1-5) в широком диапазоне из= менения степени нейтрализации и влажности пульп. Как указывалось выше, над неаммонизированными кислотами фтор в газовой фазе находится в виде НР и Sip4. С увеличением степени нейтрализации (pH) в газовой фазе остается лишь 51р4, парциальное давление которого резко уменьшается при увеличении pH примерно до 3,0 вследствие образования нерастворимых комплексных соединений (см. разд. П1.2). При pH более 6 кремнефторид аммония гидролизуется с образованием фторидов кремния и аммония, что приводит к росту парциального давления фтора. [c.185]

На рис. УП-И показана зависимость вы.хода продукта товарной крупности (- -1—4 мм) от влажности пульпы, подаваемой в БГС. Из рисунка видно, что прн снижении влажности ниже приблизительно 20—22% выход товарной фракции резко уменьшается значительная часть пульпы суиштся в полете и выходит из БГС в виде мелких фракций. Примерно аналогичную ситуацию мы рассматривали в предыдущем разделе, говоря о работе трубчатого реактора на входе в сушильный барабан. [c.210]

Пока этого не сделано, самым простым выходом из положения является снижение концентрации фосфорной кислоты, подаваемой на нейтрализацию, до 35—40% Р2О5. Образующаяся при этом пульпа влажностью 25—27% (температура пульпы около 120 °С) обеспечивает высокий выход товарной фракции при гранулировании. Для нейтрализации кислоты при этом можно использовать аппараты различных конструкций, в том числе баковые нейтрализаторы и аппараты САИ, работающие при атмосферном давлении. Для снижения объема реакционной аппаратуры возможно использование трубчатых реакторов или других аппаратов, работающих под давлением. Блок-схема процесса при этом по существу ничем не отличается от приведенной на рис, УП-Ю. Процесс отличается лишь значениями некоторых параметров (более низкой — до 40% Р2О5 — концентрации кислоты, подаваемой в нейтрализатор, и более высокой влажности пульпы, получаемой на выходе из этого аппарата — 25—27%, против 10—15%). [c.211]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология