Расход газа и жидкости

Поверхность контакта фаз, зависящая от гидродинамики процесса, относится к управляемым переменным (например, расход газа и жидкости). Эти параметры в процессе эксплуатации могут изменяться в достаточно широких пределах, но их значения не должны выходить за пределы допустимых. По суш,е-ству, спроектировать массообменный процесс — это так организовать поверхность контакта фаз и управлять ею, чтобы обеспечить заданную степень извлечения целевых компонентов при изменяющихся условиях эксплуатации. Однако необходимо заметить, что пока не существует удовлетворительных ни физических, ни математических моделей, позволяющих надежно определять вклад конструктивных и гидродинамических факторов в организацию массообменной поверхности. И поэтому всякий раз приходится прибегать к сугубо эмпирическим методам. [c.56]

Для автоматизации пилотных установок из стекла дополнительно требуется регулирование систем нагревания кубовой и питающей жидкости (см. разд. 7.7.2) кроме того, необходимы приборы для регулирования флегмового числа (см. разд. 8.4.1 и рис. 142) и скорости испарения (см. разд. 8.4.2). Для измерения и дозирования расхода газа и жидкости в пилотных установках были разработаны специальные типовые приборы из стекла (см. разд. 8.6). [c.213]

Сильные колебания расходов газа и жидкости вызывают соответствующее изменение запаса жидкости на решетке, а это может привести или к неполному покрытию решетки пеной (при малых скоростях газа Шг и плотности орошения Ь ) или к неудержимому росту пенного слоя (захлебыванию аппарата при больших и т. е. к нарушению работы аппарата. [c.24]

Аппаратам с пленочным течением жидкости до сих пор уделялось мало внимания как химическим реакторам. Однако в ряде случаев они оказываются наиболее приемлемыми устройствами для проведения химических превращений в системах газ—жидкость. Прежде всего это относится к случаям быстрых реакций, когда объемное соотношение расходов газа и жидкости, участвующих в реакции, очень велико, т. е. когда мала концентрация реагирующего компонента в газовой фазе. Например, при озонолизе углеводородов концентрация озона в воздухе не превышает 2% и для обеспечения материального баланса реакции в непрерывно действующий аппарат воздуха необходимо подавать примерно в 1000 раз больше, чем жидкости. При таком соотношении равномерное распределение газа и жидкости по сечению аппарата может быть обеспечено только за счет создания пленочного течения жидкой фазы. [c.13]

При заданных расходах газа и жидкости газосодержание фг можно вычислить по (IX.32). Для нахождения фр можно воспользоваться также рис. 90, если на оси ординат брать значения [c.180]

Соотношение между потерями давления двухфазного и однофазного течений. Чтобы получить соотношение между экспериментальными данными потерь давления двух фазного течения, часто выражают их через потери давления, которые имели бы место, если бы текла одна только жидкость. Для этого можно построить график отношения экспериментально определенных потерь давления двухфазного течения к потерям давления только для одной жидкости в функции отношения объемных расходов газа и жидкости [c.100]

Из уравнений (П-235) и (П-236) можно определить объемную долю е газа в трубе. Фиктивные скорости и кУда определяются как отношения объемных расходов газа и жидкости к полному сечению трубы. [c.173]

Произведения к-, а и г (коэффициенты, рассчитанные на объем системы) определяются опытным путем. Чаще всего используются эмпирические уравнения, основанные на непосредственных измерениях, выражающие эти коэффициенты в виде функций расхода газа и жидкости в данной системе. [c.558]

Из уравнения (Х1,25) можно заключить, что с увеличением плотности орошения снижается предельная скорость газа. В точке инверсии скорость газа уменьшается также с увеличением вязкости жидкости и снижением ее плотности. При одинаковых расходах газа и жидкости скорость газа, соответствующая точке инверсии, выше для более крупней насадки. [c.446]

При проведении опытов замеряют расходы газа и жидкости, чтобы удалось свести материальный баланс по газовой и жидкой фазам. При тщательном выполнении опытов невязка баланса обычно не превышает 10%. [c.161]

Наиболее простой вид уравнения (III-I) и (III-2) получат, если выражать концентрации газа и жидкости в относительных мольных (или весовых) соотношениях, а расходы газа и жидкости—через количества носителей (инертного газа и поглотителя), которые в процессе абсорбции обычно не изменяются (если поглотитель нелетуч). Тогда уравнение (III-1) принимает вид [c.184]

Здесь величины G я L, которые будем называть фиктивными расходами газа и жидкости, определяются выражениями [c.186]

При нелетучем поглотителе, если из газовой фазы в жидкую переходит лишь один компонент, количество поглощенного компонента равно изменению расходов газа и жидкости прн прохождении их через аппарат, т. е. уравнение (II1-2) можно написать в виде [c.186]

Здесь О и Ь—фиктивные расходы газа и жидкости, причем [c.188]

При небольшой кривизне рабочей линии (или ее участка) ее можно заменить прямой, введя фиктивные расходы газа и жидкости (стр. 186). Тогда в уравнениях, рассмотренных на стр. 191 и 2 92, величины У к X надо заменить на г/ и д , а 0 , Ц и /(,—на, 7, L и /. При этом уравнение (П1-20) принимает вид [c.196]

Перемешивание в аппаратах с непрерывным контактом. Схема потоков для элементарного объема аппарата в соответствии с диффузионной моделью показана на рис. 70. Пунктиром показаны потоки компонента, обусловленные продольным перемешиванием. В выражениях для этих потоков е—коэффициент продольного перемешивания 5—площадь сечения аппарата ф—доля сечения, занятая рассматриваемой фазой С—общая концентрация фазы индексы г и ж относятся к газовой и жидкой фазам. Расходы газа и жидкости О и L приняты постоянными. [c.243]

Здесь Ур и —объемные расходы газа и жидкости, а — безразмерная величина, равная [c.350]

Различают четыре режима встречного движения жидкости и газа в слое насадки. При небольших расходах газа и жидкости последняя стекает в виде пленки по поверхности насадки, величина Из не зависит от скорости газа но перепад давления Лр выше, чем при движении газа через слой неорошаемой насадки (линия на рис. Х-20). Границей этого, пленочного режима является точка начала торможения, или п о д в и с а -ния В . [c.485]

Определение плотности нефтепродуктов в потоке Индикаторы и регистраторы расхода газов и жидкостей Счетчики количества по времени [c.422]

Различают приборы измерения первичные, установленные непосредственно в местах измерения параметров. К таким приборам относятся термометры, манометры, уровнемеры, диафрагмы-расходомеры, счетчики расхода газа и жидкости, весы для определения массы жидкостей, сыпучих и твердых тел и другие аналогичные приборы. [c.292]

Пленочные газожидкостные химические реакторы позволяют работать при высоких тепловых эффектах, однако применимы только для проведения быстрых реакций (время пребывания жидкости в аппарате, как правило, не более минуты). Их целесообразно использовать при больших соотношениях объемных расходов газа и жидкости до 1000). [c.54]

Увеличение скорости подачи газа в слой жидкости до 0,7-1,3 м/с приводит к образованию над газораспределительной решеткой слоя подвижной пены с большим значением газосодержания. Интенсивность межфазного массо- и теплообмена оказывается значительно (в несколько раз) выше, чем в аппаратах барботажного и пленочного типов. При возможном широком диапазоне изменения отношения расходов газа и жидкости гидродинамические сопротивления пенного слоя и газораспределительной решетки обычно незначительны. Подвижность пенного слоя позволяет без затруднений выводить его через сливной порог, чем обеспечивается непрерывность работы аппарата. [c.250]

Основные преимущества ПТ и СТО перед применяемыми в коксохимической промышленности насадочными аппаратами следующие более широкий диапазон изменения расхода газа и жидкости, более равномерное и наиболее эффективное распределение контактирующих фаз в аппарате, более высокие значения коэффициентов массопередачи. [c.49]

Пленочные реакторы позволяют эффективно проводить быстрые реакции, идущие с большим выделением тепла, когда расходы газа и жидкости очень велики при достаточно малом времени пребывания жидкости в зоне контакта развитая гидродинамическая структура, высокие значения коэффициентов тепломассообмена позволяют избежать практически значимых локальных градиентов температур и концентраций в зоне контакта реагентов, создать относительно равномерные температурные поля в пленке жидкости. Все это способствует получению в таких реакторах продукции высокого качества с минимальным количеством побочных продуктов и окрашенных примесей. Одновременно в них достигается полная хемосорбция триоксида серы в относительно небольшом реакционном объеме и снижение его концентрации в газах, отходящих на узел очистки. [c.333]

В данном случае инертные носители отсутствуют, и написать уравнение материального баланса в зависимости от G и L (массовых скоростей инертных газов) нельзя. Однако общие мольные расходы газа и жидкости G и L остаются постоянными по следующим причинам на каждый израсходованный моль I2 образуется 1 моль НС1, который возвращается в газовую фазу каждый израсходованный моль бензола превращается в 1 моль хлорбензола, ,/ [c.157]

При высоких давлениях применяются главным образом два типа приборов для определения расхода газов и жидкостей первый, хорошо известный, основан на дросселирующем действии диафрагм, сопел или труб Вентури, второй — на изменении температуры потока, которому сообщается постоянное количество тепла. [c.318]

Для выбора наиболее оптимального режима работы газоохладителя обычно необходимо провести серию опытов при различных режимах работы компрессорного агрегата и переменном расходе воды. При испытании теплообменных аппаратов в этом случае определяют степень охлаждения газа и нагрева жидкости, количество переданного тепла, коэффициент теплопередачи и гидравлического сопротивления. Для получения этих характеристик необходимо изменять расход газа и жидкости, их температуру на входе и выходе и перепад давления при различных режимах работы аппарата. [c.275]

Рис. 49. Гидродинамические режимы двухфазного потока и сопротивление в трубе Вентури в зависимости от соотношения расходов газа и жидкости.

Применительно к перегонке с насыщенным и перегретым водяным паром в разд. 6.1 были рассмотрены косвенные методы измерения расхода пара. Для измерения расхода газов и жидкостей при повышенных давлениях используют ротаметры с поплавками, вращающимися в потоке исследуемой среды. Расходомеры, основанные на счете пузырьков, и капиллярные реометры требуют предварительной калибровки по газовому счетчику, в то время как ротамётры поставляются заводами-изготовителями с калибровочными кривыми для определенных газов и жидкостей со шкалами соответственно в м /ч и л/ч (О °С, 760 мм рт. ст.). [c.463]

При проведении процессов, в которых соотношение потоков газовой и жидкой фаз определяется материальным или тепловым балансо.м, необходимо иметь возможность регулирования высоты слоя пены при постоянных расходах газа и жидкости. Это может быть эффективно осуществлено [42, 46] изменением размера (высоты /г) отверстия для слива пены с решетки с помощью специальной заслонки, т. е. путем регулирования подпора пены. Для этого необходимо определить высоту сливного отверстия при заданной высоте слоя пены и наоборот. Использование уравнений (1.28)—(1.33) неприемлемо из-за трудности и ошибочности определения в этих условиях высоты исходного слоя жидкости [233], в связи с чем величину /г.о необходимо из расчетных формул исключить. [c.46]

Незавышенное значение га экономит расход жидкости и позволяет работать с большими скоростями газа. Однако в промышленных условиях целесообразно несколько увеличивать значения т из-за возможности неравномерного орошения решетки, а также в связи с частым отсутствием строгой ее горизонтальности. Поэтому оптимальной величиной при проведении процесса с холоднывш газами следует считать та = 0,4 0,5 кг/м . На практике, учитывая возможные колебания расходов газа и жидкости, принимают для аппаратов с противоточными решетками та = 0,8 -Ь 1,0 кг/м (стр. 286). [c.173]

Уравнения (III-1) и (III-2) могут применяться при различных способах измерения расходов газа и жидкости, а также их концентраций. Мы будем расходы газа и жидкости выражать в кмоль1сек, а их концентрации—в мольных долях при этом будет выражено тоже в кмолькек. [c.184]

Реализация оптимальных параметров в газоанализаторе связана с изменением конструкции [2], вместо реакционного змеевика с пленочным режимом работы использован абсорбер распылительного типа, который обеспечивает требуемые значения расходов газа и жидкости в процессе поглощения измеряемого компонента газовой снеси ионоселективный и вспомогательный электроды вынесени в отдельные проточные камеры о принудительным прокачиванием измеряемого раствора это позволит снизить в несколько раз влияние пульсар расхода измеряемого раствора на стабильность потенциала электродной системы. [c.75]

Правила измерения расхода газов и жидкостей стандартными сужающими устройствами РД50-213 - 80. М. Изд-во стандартов, 1982.319 с. [c.773]

Поскольку равновесные кривые для компонентов сырого бензола сравнительно близки к прямым линиям, а рабочая линия нри типичных процессах абсорбционного выделения сырого бензола изображается прямой, можно применять упрощенные расчетные уравнения, например уравнение (1.8), основанное на К ,а, уравнение (1.14), основанное на концепции единичной ступени массообмена, и уравнение (1.15), основанное на концепции теоретической тарелки. Многочисленные исследователи пользовались видоизмененными формами этих уравнений, основывающимися на коэффициентах распределения (см, табл. 14.10) [44, 46 —48]. При применении этих единиц параметр Ь 1тСг уравнений (1.14) и (1.15) превращается в А/С, где расход газа и жидкости выражен в объемах, а А — коэффициент распределения J . Как и нри параметре значение Ьк С, равное единице, выражает [c.375]

Измерение расхода газов и жидкостей. Объем газа, жидкости или сыпучих материалов, проходящих через сечение трубопровода или другого транспортного устройства, называется расходом, который измеряют приборами -расходомерами. Суммарный расход за определенное время определяют приборами, называемыми счетчиками. Конструкция счетчиков основана на количестве оборотов вращающихся от воздействия потока жидкости механических устройств (лопастей, роторов, щестерен и т.д.). Счетчики рассчитаны на показания в литрах и кубических метрах, в зависимости от производительности (расхода) жидкости или газа. [c.295]

В первом приближении эффективность массопередачи с учетом поперечной неравномерности потоков при однонаправленном движении фаз можно оценивать на основе простейших моделей с байпасом потоков. При байпасе части газа и жидкости без взаимного их контакта в количестве Ре и Рь (в долях от общего расхода газа и жидкости соответственно) общая эффективность массопередачи должна быть скорректирована следующим образом [12] [c.205]