Испытание сталей

Рис. 19. Зависимость ударной вязкости от температуры испытаний стали Ст.З и способа производства стали

Для разрушения стальных трубопроводов в морской воде характерно наряду с общей коррозией наличие на поверхности глубоких коррозионных поражений — язв. Испытания стали 20 в перекачиваемой со скоростью [c.163]

При испытании стали марки СтЗ при постоянной 80%-ной относительной влажности воздуха наблюдался экспоненциальный рост скорости коррозии с увеличением температуры (рис. 273). Вычисленное из опытных данных значение эффективной энергии активации процесса (30 ккал/г-атом) соответствует электрохимической поляризации и подтверждает отсутствие диффузионного контроля в условиях влажной атмосферной коррозии. [c.383]

Интенсивнее протекает коррозия стали в морском грунте в присутствии сероводорода, который может образовываться при микробиологическом восстановлении сульфатов или при разложении больших количеств органических веществ в анаэробных условиях. Действительно, результаты испытаний стали в донном иле, содержащем 0,021—0,061 вес. % НйЗ, показали, что скорость коррозии, отнесенная к поверхности коррозион- [c.191]

Испытание стали 45 после борирования при сухом трении и трении со смазкой показало, что закалка в масло с температуры 850 и отпуск в течение 30 с при температуре 550 С с охлаждением в воде уменьшают потери от износа упрочненного слоя, если толщИ на борированного слоя не превышает 150 мкм. При сухом трении под действием малых нормальных напряжений износ борироваН ных образцов существенно меньше по сравнению с цементированными или азотированными образцами. [c.48]

Для массовых испытаний сталей и других сплавов на жаростойкость удобна установка ЦНИИТМАШ, которая состоит из двух основных частей (рис. 325) печи для испытания образцов и привода, с помощью которого вал с комплектом испытуемых [c.442]

Это соотношение применимо и для описания результатов атмосферных испытаний сталей, имеюш,их цинковые [7], алюминиевые [7] и 55 % 2п—А1 покрытия [8]. [c.172]

Повышение содержания хрома в стали снижает наблюдаемую потерю массы в различных грунтах но при содержании Сг > 6 % глубина питтингов возрастает. В 14-летних испытаниях стали, содержащие 12 % и 18 % Сг, были сильно повреждены питтингом. Нержавеющая сталь типа 304 (18 % Сг, 8 % N1) почти не была затронута питтингом (глубина 0,15 мм). В 10 из 13 исследованных грунтов не наблюдалось и значительной потери массы, однако в остальных трех грунтах по крайней мере один из образцов толщиной 0,4—0,8 мм был перфорирован питтингом. Четырнадцатилетние испытания нержавеющей стали типа 316 показали ее устойчивость к питтингу в 15 грунтах, однако можно предположить, что при более длительных испытаниях возможны пора- [c.184]

Результаты испытаний сталей, легированных хромом от 1 до 18 % и никелем до 38 %, в водном растворе СО2 при давлении до 1,4 МПа и температуре 55 °С показали, что при содержании хрома менее 5 % его защитное действие не проявляется. Средняя (за 200 сут.) окорость коррозии составляла при этом 1 мм/год. Аналогичное влияние отмечено для никеля. Наиболее коррозионно-стойкими оказались стали, содержащие более 13 % хрома или около 38 % никеля. Для этих Сталей скорость коррозии за 200 сут равнялась 0,005—0,05 мм/год. Однако высокая стоимость этих сталей не позволила рекомендовать ИХ для изготовления труб. [c.216]

Испытание сталей и сплавов на МКК в зависимости от марки, химического состава и значения по ГОСТ 6032-75 проводят следую- [c.71]

Результаты коррозионных испытаний в морской атмосфере (Кюр-Бич, Северная Каролина, США) представлены на рис. 4 [28]. Испытанные стали с суммарным содержанием добавок до 3,5 % имели следующий химический состав, % [c.11]

Так как эти стали корродировали только в щелях, то потери массы характеризуют стойкость нх к щелевой коррозии. Как видно, ни одна из испытанных сталей не оказалась стойкой против щелевой коррозии, однако добавка молибдена и увеличение содержания хрома в стали повышают их стойкость. [c.11]

Таблица 1. Параметры испытаний сталей на стойкость к МКК по методам PUU 1 и PDK 2

По данным лабораторных испытаний, сталь Х5М обладает в 4—10 раз более высокой коррозионной стойкостью в сернистой среде по сравнению с углеродистой сталью. Ее сопротивление окислению при 540° С в 3 раза превышает сопротивление углеродистой стали. [c.347]

Наименьшая скорость коррозии стали наблюдалась в мае на атмосферной площадке, что объясняется отсутствием частого смачивания. Длительные (примерно в течение 3 лет) испытания стали на воздухе показали, что значительное влияние на ускорение процесса коррозии металла оказывают небольшие осадки в начале эксперимента. В течение 15 сут после начала проведения опыта скорость коррозии возросла, после чего началось постепенное замедление, что объясняется накоплением продуктов коррозии и действием солнечной радиации (182 ч), способствующей уплотнению про- [c.65]

Результаты испытаний сталей под давлением 400 -600 атм в среде водорода и азота приведены на рис, 31. [c.159]

В результате испытаний сталей в напряженном состоянии было установлено, что напряженное состояние металла не изменяет стабильность карбидных составляющих, ответственных за разрушение стали. [c.169]

Предварительное циклическое нагружение повышает критическую температуру хрупкости на 40—50°С [73]. При этом она тем выше, чем больше число циклов нагружения (рис. 17). Данные результаты были получены при испытаниях стали с содержанием 0,68%) углерода и 0,68% марганца [75]. Сталь [c.49]

Количество ударов о шкурку фактически представляет при данном м етоде испытаний путь трения. Результаты испытаний стали 45 в зависимости от количества ударов приведены на р ис. 51, а. Полученные результаты показывают, что аблюдается прямая пропорциональная зависимость между количеством ударов и износом стали 45. Количество ударов для основных испытаний принято из условия обеспечения минимального. износа закаленных сталей не менее 5 мг при точности определения его 4%. [c.132]

В работах [32, 33] приведены результаты испытаний стали 15Х5М, проработавшей 74 000 ч при 549 °С и ударной вязкости 235 кДж/м2. После нагрева образцов до 704°С в течение 4 ч ударная вязкость повысилась до 725 кДж/м2. Восстановление ударной вязкости наблюдалось при длительной выдержке в течение 262 ч при 510 °С, т. е. в условиях, близких [c.151]

Промыщленные испытания образцов конструкционных сталей были проведены на УЗК 21-10/ЗМ Херсонского НПЗ. Реакторы на этой установк выполнены из би.металла марки 16ГС + 08X13. Сырьём процесса служит гудро и мазут со средним содержанием серы 2,89% (мае.). Время экспозиции состав ляло 8-15 тысяч часов. С целью уменьшения вероятности механического по вреждения образцы установили выше уровня заполнения реактора сырьём. Н смотря на это, все образцы после испытаний были покрыты слоем кокса. Ана ЛИЗ извлеченных из реактора образцов показал, что все они не имеют видимы коррозионных повреждений. Скорости коррозии испытанных сталей весьма Н1 значительны и не превышают для углеродистых сталей П<0,1 мм/год, а для ле гированных П<0,01 мм/год. [c.39]

Результаты коррозионных испытаний сталей в растворах муравьиной, уксусной, пропионовой, капроновой, каприловой, каприновон и стеариновой кислот приведены в табл. 4.44—4.47, [c.209]

M KP-01-85. Методика испытания сталей на стойкость против [c.358]

Квалификационные испытания стали неотъемлемой частью — первым этапом испытаний всех опытных образцов бензинов [ 1, 2]. В отличие от приемочных испытаний по полной программе для проведения квалификационных испытаний требуется относительно небольшое количество образца бензина (150—200л) и сравнительно немного времени обычно не более одного месяца. [c.378]

В табл. 3 приведены сравнительные результаты длительных испытаний сталей Х8СгЫ1МоТ1 18. И, ХЗСгМШ 26.6 и Х2СгМ1МоМ на стойкость к обшей коррозии в различных минеральных кислотах. [c.5]

Для определения температур истечения и каплепаде-ния вазелина, петролатума, консистентных смазок и битумов служат метод и прибор Уббелоде. Это испытание стало стандартным в 30-е годы в Германии, Англии и США для испытания смазочных масел. Температура каплепадения — температура, при которой первая капля вещества в заданных условиях испытания под влиянием собственного веса отрывается от равномерно нагретой массы каплеобразующего материала. Она отвечает конечной точке плавления. Можно определять и температуру истечения— температуру, при которой битум начинает выходить из капсулы. Эта температура равна температуре размягчения по Кремер — Сарнову, т. е. соответствует началу плавления битума. [c.48]

В работах М.П. Анучкина (ВНИИСТ) приведены результаты исследования условий сварки в зимнее время и результаты испытаний стали по методике Робертсона для определения мер по остановке дальнейшего распространения возникших трещин. [c.150]

Автор рекомендует пользоваться данными табл. 26 при испытании сталей различных марок на ударную вязкость после механического старения и принимать остаточное удлинение по ГОСТ 9454—78 в размере 10 0,5 % только для стали марки ВСтЗ, у которой 65 = 25 %, т.е. составляет 0,4 предела текучести. Для высокопрочных сталей рекомендуется принимать 0,4 от их относительных удлинений, как это показано в табл. 26. [c.172]

Удаление продуктов коррозии из отверстия в случае использования коррозионных сред, которые приводят к образованию, может быть произведено общеизвестными средствами. Так, например, при коррозионных испытаниях сталей в нейтральных и слабощелочных средах для этой цели пригодны растворы лимонной кислоты, натриевой соли ЭДТА и других веществ. [c.127]

Испытанием стали с сульфоцианированным слоем при ударноконтактных нагрузках установлено, что в первый момент происходит интенсивный износ наиболее мягкой по сравнению с другими зонами слоя сульфидной пленки и вмазывание сернистых соединений в микронеровности поверхности находящейся под ней карбо-нитридной зоны [20]. Дальнейшее воздействие нагрузок и теплоты, выделяющейся на контактирующих поверхностях, способствует миграции серы в более глубокие зоны слоя, что обеспечивает повышение его износостойкости. [c.10]

Изменение строения двойного слоя, связанное с повышением общей концентрации электролита, приводит к уменьшению толщины двойного слоя и увеличивает, следовательно, градиент поля при постоянной величине электродного потенциала. По-видимому, с этим обстоятельством связан подбор опытным путем в качестве модельного электролита для ускоренных испытаний стали на коррозионное растрескивание насыщенного раствора Mg l2 [58]. Увеличение концентрации водного раствора НгЗО монотонно снижает время до разрушения закаленной стали (см. рис. 58), хотя концентрационная зависимость скорости общей коррозии имеет два максимума. Это явление можно объяснить адсорбционным эффектом Ребиндера и усилением избирательности коррозии, т. е. локализацией растворения под действием напряжений. При максимальных напряжениях ниже предела текучести скорость общей коррозии [c.170]

Изменение строения двойного слоя, связанное с повышением общей концентрации электролита, приводит к уменьшению толщины двойного слоя и увеличивает, следовательно, градиент поля при постоянной величине электродного потенциала. По-видимому, с этим обстоятельством связан подбор опытным путем в качестве модельного электролита для ускоренных испытаний стали на коррозионное растрескивание насыщенного раствора Mg l2 [64]. Увеличение концентрации водного раствора Н2504 монотонно снижает время до разрушения закаленной стали, хотя концентрационная зависимость скорости общей коррозии имеет два максимума. Это явление можно объяснить адсорбционным эффектом Ребиндера и усилением избирательности коррозии, т. е. локализацией растворения под действием напряжений. При максимальных напряжениях ниже предела текучести скорость общей коррозии высокопрочных сталей увеличивается всего в несколько раз [22], а коррозионное растрескивание наступает быстро, что обусловлено локализацией растворения напряженного металла. В опытах [132] с концентрированной серной кислотой поверхность стали не имела следов коррозии, хотя образцы растрескивались в течение нескольких минут. По-видимому, под влиянием одновременно действующих кислоты высокой концентрации и механических напряжений происходят локализация коррозии, адсорбционное понижение прочности (эффект Ре- биндера) и, следовательно, повышение склонности к коррозионному рас- трескиванню. [c.172]

Углеродистые и низколегированные стали, а также нержавеющие стали в контакте с титановыми сплавами подверглись разрушению из-за значительной разности потенциалов контактирующих пар. Так, после испытаний сталь 1Х18Н10Т в месте контакта со сплавом ВТ5 подверглась коррозии. [c.86]

Удельная нагрузка выбиралась по результатам испытаний сталей 45 и УЮА, подвергнутых различным режимам термической обработки. Образцы сечением 5X5 мм испытывались на пути трения 10 м при скорости скольжения 4,8 м/мин. Результаты испытаний показывают (рис. 50, а), что прямая пропорциональность износа в основном сохраняется до удельной налруэни 10—12 крс/см . Эти результаты аналогичны данным М. М. Хрущова и М. А. Бабичева [114]. Для дальнейших испытаний принята удельная нагрузка иа образец 3,6 гс/см . [c.131]

Скорость скольжения была выбрана по результатам испытания стали 45 на универсальной установке (сечение образцов 10X10) при удельной нагрузке 3.6 кгс/см на пути трения 10 м (рис. 50, б). Установлено, что в исследованном диапазоне скорость скольжения не влияет на износ стали 45. [c.131]

При испытании стали 45 в крупнокусковой абразивной массе [149] установлено, что микротвердость изношенной поверхности термоулучшенной стали несколько ниже, чем на глубине 0,2—0,3 мм. Если оценить ударное (с проскальзыванием) воздействие крупного гравия на изнашиваемую поверхность, то можно предположить, что слой с пониженной микротвердостью образуется за счет перенапряжения отдельных микрообъемов поверхности. Этого не происходит при испытании сталей в мелкодисперсной абразивной массе, так как нормальная (ударная) составляющая воздействия мелких частиц абразива незначительна при выбранном режиме испытаний. В этом случае изнашивание происходит за счет тангенциальной составляющей, реализуемой при окатывании зернами карбида кремния поверхности образца, но не каждое зерно может вырезать или выдавить лунку на поверхности материала. Это могут сделать лишь зерна, соответственно ориентированные относительно поверхности трения. Следует отметить, что при трении об абразивную поверхность вероятность ориентации зерен, определяющих интенсивность изнашивания, более высокая, чем при испытаниях в абразивной массе. При ударе об абразивную поверхность характер воздействия абразива на изнашиваемую поверхность в значительной мере идентичен испытаниям в крупнокусковой абразивной массе не только по виду изношенной поверхности, но и по микротвердости предразрушенного слоя [c.158]

Общепризнано, что неотпущенный мартенсит ускоряет охрупчивание под воздействием среды [10, 27, 43j. По-вндимому, это в большой степени обусловлено хрупкой природой пластинок мартенсита [10]. В частности, высказывалось предполол ение, что высокие упругие напряжения, связанные с образованием пластинок, являются основной причиной охрупчивания, поскольку известно, например, что высокие остаточные напряжения ускоряют индуцированное водородом растрескивание даже в отсутствие мартенсита [44]. Такое представление согласуется с результатами испытаний сталей TRIP в водороде [45, 46]. Диффузия, по-видимому, не играет важной роли, поскольку водород диффундирует в неотпу-щенном мартенсите медленнее, чем в отпущенном [14]. [c.60]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология