Нержавеющая сталь, испытания

Кроме кварцевых капилляров и кварцевых трубок для совместного сжигания водорода и предельных углеводородов могут быть применены также трубки из фарфора и нержавеющей стали, испытанные на герметичность при температуре 800—900 . [c.162]

Исследовалось влияние хрома, железа и никеля на стойкость против коррозии в воде при 350° и давлении 168 атм, а также сопротивление разрыву при испытании на растяжение при комнатной температуре и при 400° сплавов системы цирконий — медь — молибден. Коррозионные испытания проводили в автоклавах из нержавеющей стали. Испытания [c.144]

Простой метод коррозионных испытаний металлов в электролитах, например, в кислотах, при высоких температурах и давлениях состоит в выдержке исследуемого образца металла, помещенного в запаянную ампулу из термостойкого стекла с налитым в нее электролитом, при заданной температуре в термостатированном шкафу. Для предупреждения разрыва запаянных ампул вследствие образования в них паров электролита и накопления газообразных продуктов коррозии ампулы помещают в контейнеры, изготовленные из нержавеющей стали, у которых для создания противодавления пространство между стенкой и ампулой заполняют водой. Более совершенным методом коррозионных испытаний в электролитах при высоких температурах и давлениях является проведение их в специальных автоклавах (рис. 329). [c.445]

На рис. 365 приведена схема подвески образцов при их испытании в газах колонки синтеза меламина, работающей при высоких температурах и давлении с частичной конденсацией влаги на ее стенках. Образцы подвешены на фторопластовых нитях к проволочному каркасу из нержавеющей стали в двух позициях, одна из которых соответствует зоне максимальной коррозии металла стенок колонки. [c.470]

Из физических методов испытаний следует указать на способ измерения межкристаллитной коррозии нержавеющих сталей ио изменению электрического сопротивления образца. Степень межкристаллитной коррозии характеризуется при этом изменением электрического сопротивления образца за определенное время коррозии [c.345]

Для гидравлического испытания предпочтительнее вола в силу ее малой сжимаемости, правда, вода создает и трудности в тех случаях, когда незначительные следы воды могут служить причиной коррозии, следует использовать другие жидкости, даже если их сжимаемость выше. Стандарт предупреждает об опасности при испытании емкостей из аустенитной нержавеющей стали, если вода содержит хлориды. Насколько известно автору, применение морской воды для гидравлического испытания, ]сак это было недавно в Персидском заливе, приводит к аварии емкости из нержавеющей стали вследствие микробиологической коррозии. [c.99]

Болтовые соединения. Затягивание болтов малого диаметра или болтов, имеющих низкий предел прочности, необходимо производить с осторожностью, чтобы избежать перенапряжений болтов и фланца. Иногда, когда используются болты с низким пределом прочности (например, из нержавеющей стали), применяют временные болты из низколегированной стали для промежуточных гидростатических испытаний, а болты с низким пределом прочности не применяют до тех пор, пока ие произведена последняя сборка. Когда применяют болты диаметром более 50 мм, затянуть их вручную трудно, поэтому применяют специальные гидравлические приспособления или методы электрического иагрева. [c.289]

В работе [10, с. 60—63] предложено определять фракционный состав реактивных топлив с помощью газожидкостной хроматографии на хроматографе Цвет с пламенно-ионизационным детектором, работающим в дифференциальном режиме. Прибор позволяет работать как в изотермическом режиме, так и с программированием температуры термостата колонок в линейном режиме со скоростью от 1 до 40 °С в мин. Хроматографическая колонка из нержавеющей стали длиной 1 м наполнена 5% силиконового эластомера SE-30 на хромосорбе R. Газом-носителем служит азот. Нагревание от 50 до 180°С запрограммировано на скорость 5°С в 1 мин, скорость диаграммной ленты самописца 600 мм/ч. Для испытания требуется 20—30 мг топлива. Содержание отдельных фракций определяют по площадям пиков. Истинные температуры кипения этих фракций устанавливают по калибровочным кривым, представляющим собой зависимость температур удерживания смесей индивидуальных углеводородов Се—С от истинных температур кипения, полученных в различных условиях хроматографирования. [c.17]

В подогревателе 16 топливо прокачивается через кольцевой зазор между внутренним нагревательным элементом и внешним кожухом. Нагревательный элемент изготовляют из алюминиевой (при температуре стенок в процессе испытания до 370 °С) или стальной (при более высоких температурах) трубки. На выходе из подогревателя установлен контрольный фильтр с отверстиями 17 мкм, изготовленный из сплавленного порошка нержавеющей стали. Температура стенки нагревательного элемента предусматривается стандартом для каждого сорта топлива. Оценочными показателями являются перепад давления на контрольном фильтре, МПа (кгс/см ) отложения на нагревательном элементе. [c.104]

В работе [80] влияние расхода топлива (устанавливается периодическим взвешиванием проб топлива) на скорость образования отложений определяется по увеличению перепада давления на пористом 40-микронном фильтре 5 из нержавеющей стали, установленном на выходе топлива из термостата 2 прибора (рис. 42,в). Результаты испытаний показывают, что с помощью такого прибора можно найти оптимальный расход топлива, который необходимо поддерживать в трубках, ведущих к регулирующим агрегатам. [c.111]

Во всяком случае, очевидно, что механизм электрохимического растворения не может объяснить специфичность коррозионных сред, представленных в табл. 7.1. В принципе, множество электролитов с одинаковой электропроводимостью могли бы вызвать КРН, но этого не происходит. К тому же электрохимическая теория не в состоянии удовлетворительно объяснить заметное ингибирование КРН добавлением небольших количеств неокисляющих ионов, таких как СНзСОО", в среды, используемые для ускоренных испытаний. Имеются и другие трудности к примеру, описанное ранее растрескивание сенсибилизированной нержавеющей стали 18-8—транскристаллитное, —несмотря на четко выраженные возможности электрохимического растворения меж- [c.139]

Повышение содержания хрома в стали снижает наблюдаемую потерю массы в различных грунтах но при содержании Сг > 6 % глубина питтингов возрастает. В 14-летних испытаниях стали, содержащие 12 % и 18 % Сг, были сильно повреждены питтингом. Нержавеющая сталь типа 304 (18 % Сг, 8 % N1) почти не была затронута питтингом (глубина 0,15 мм). В 10 из 13 исследованных грунтов не наблюдалось и значительной потери массы, однако в остальных трех грунтах по крайней мере один из образцов толщиной 0,4—0,8 мм был перфорирован питтингом. Четырнадцатилетние испытания нержавеющей стали типа 316 показали ее устойчивость к питтингу в 15 грунтах, однако можно предположить, что при более длительных испытаниях возможны пора- [c.184]

В хлоридных растворах, содержащих такие активные ионы-деполяризаторы как Ре +, Си +, Hg +, при комнатной температуре видимые питтинги на нержавеющих сталях появляются за несколько часов. В некоторых случаях такие растворы применяют при ускоренных испытаниях на склонность к питтингообразованию. [c.311]

Рис. 18.7. Влияние соотношения между содержанием хлоридов и кислорода в котловой воде на КРН аустенитной нержавеющей стали 18-8, находящейся в паровой фазе и периодически смачиваемой водой с pH = 10,6, содержащей 50 мг/л POJ", при 242—260 °С. Продолжительность испытаний 1—30 дней цифры указывают число образцов [46]

Рис. 1.18. Одна из панелей излучателя для наземных испытаний части силовой установки космического летательного аппарата. Концы большого сечения конических труб из нержавеющей стали с медными ребрами вварены в коллектор калиевого пара в нижней части,. 1 концы меньшего сечения вварены в серию коллекторов конденсата в верхней части.

Оборудование и реактивы. Пробирки, внешний диаметр 17 1 мм, высота 150 5 мм. Пластинки из электролитической меди, марка МО или М1, размеры 40 X 10 X 2 мм, предельное отклонение по длине и ширине 1 мм, по толщине 0,5 мм новые пластинки готовят с шероховатостью поверхностей, соответствующей восьмому классу чистоты по ГОСТ 2789—59. Водяная баня, обеспечивающая во время испытания постоянную температуру и сохранение вертикального положения пробирок с испытуемым бензином. Ртутный лабораторный термометр типа А-П № 2 и типа A-I № 3. Выпарительная фарфоровая чаша. Щипцы или пинцет (из нержавеющей стали или никелированные). Этиловый спирт (ректификат). Бензол марки чистый . Спирто-бензольная смесь (соотношение по объему 1 1). [c.103]

Хотя нержавеющие стали, алюминиевые и магниевые сплавы, пассивное состояние которых в значительной степени зависит от свойств защитных пленок, таят всегда в себе потенциальную опасность щелевой коррозии из-за ограниченного доступа кислорода в щель, их способность сопротивляться щелевой коррозии неодинакова. Это можно видеть на примере нержавеющих сталей, испытанных нами в 0,5-н. Na l (табл. 46). [c.272]

Хромистая сгаль 0X13 в условиях плавителя подвергается язвенной коррозии и поэтому не мояет быть применена. Все другие нержавеющие стали, испытанные в плавителе (табл. I), практически не корроди- [c.127]

Рис. 33. С-образные кривые, иллюстрирующие склонность к МКК Нержавеющих сталей испытание вели методом кипя-ченпя в сер]Юкислом растворе. медного купороса [38, с. 373]

Проведегисые в свое время на кафедре нефтяного металловедения МИНХ и ГП исследования [1] показали, что естественная коррозийная стойкость алюминия в сернистых средах может быть значительно повышена путем анодирования, которое заключается в сравнительно простой электрохимической обработке его поверхности. В результате этого процесса поверхность алюмнння покрывается искусственной окисной пленкой, толщина которой намного больп1е толщины естественной пленки, образуюш,ейся под воздействием атмосферных условий. Анодированная пленка повышает коррозийную стойкость алюминия. Результаты исследований показали, что эта стойкость анодированного алюминия в среде сероводорода при 300° и 500° не уступает стойкости нержавеющей стали. Испытания в ректификацион- [c.174]

Исследовали также возможность загорания баллона из нержавеющей стали при внезапном введении в него кислорода под давлением 69—ПО Мн/м (703— 1125 кГ1см ) [34]. Давление кислорода в баллоне при этом поднималось до 34,5—57,2 Мн1м (352—584 кГ1см ), однако воспламенения не происходило. Температура стенки баллона при этом опыте возрастала от 267 до 279° К. При изучении возможности воспламенения некоторых металлов при воздействии на них высокоскоростного потока газообразного кислорода высокого давления [83,6 Мм/ж2 (844 кГ/см )] газообразный кислород пропускали через отверстие диам. 0,13—0,33 жж в пластинке испытываемого материала. При испытаниях нержавеющей стали, монель-металла, латуни, меди и тефлона загорания не возникало. [c.84]

Дальнейший процесс изготовления РФЭ показа а рис. П1-39, б. Трубку 1 с прикрепленным к ней пакетом вращают, наматывая пакет па трубку, и однов]5еменно наносят клей на кромки мембран 2. Для компенсации толщины дренажного слоя 3 и подложки 5 в области склейки 4 и обеспечения небольшого обжатия области склейки по краям образующегося рулона наматываются две ленты из ватмана 6 шириной по 20 мм. В процессе намотки необходимо следить за тем, чтобы ни на одной из полос не образовались морщимы я складки. На склеенный ло боковым кромкам -рулон надевают резиновый чехол и выдерживают в течение 10—12 ч. Затем рулон разворачивают, визуально проверяют качество склейки и заклеивают торец пакета. Испытание изготовленных таким образом РФЭ проводят в аппарате, выполненном в виде трубы из нержавеющей стали длиной 600 мм, внутренним диаметром 49 мм и толщиной стенки 6 мм. Герметизация аппарата и подсоединение РФЭ к фильтратовыводящему штуцеру описаны выше (ом. стр. 149). Результаты испытаний на 0,5%-ном водном растворе МаС1 представлены в табл. И1,4. [c.153]

По методике фирмы Техасо при испытании ингибиторов гипсовых отложений в пересыщенный раствор погружают вращающийся пропеллер из нержавеющей стали. Опыт длится 1 сут. прн температуре 40 °С. В конце опыта осадок, отложившийся на поверхности пропеллера, взвешивают. [c.240]

Вязкостные свойства металлов характеризуются допустимой ударной нагрузкой, определяемой по методу Шарпи (метод 7-образной зарубки). Чувствительность метода У-образной зарубки зависит от структуры металла. Границентрические кубические кристаллы выдерживают испытание по методу Шарпи при низких температурах. Аустенитные нержавеющие стали, стали, легированные никелем, алюминий и медь имеют границентрическую кристаллическую структуру, поэтому они обладают свойствами, которые необходимы для работы при низких температурах. Наилучшим металлом для применения в этих условиях является нержавеющая сталь марки 304, по она слишком дорога и поэтому применяется только в случае крайней необходимости. В обычных процессах сжижения природного газа при температурах до —162,2° С широко применяются аппараты и трубы, изготовленные из стали, содержащей 3,5-9% [c.203]

Рис. 27. Зависимость скорости коррозии хромоникелевой нержавеющей стали Х18Н9 и этой же стали, дополнительно легированной катодными присадками, от концентрации Н2804 (продолжительность испытания

Одним из наиболее распространенн1Мх растворов для испытания на склонность нержавеющих сталей к межкристаллитной коррозии является раствор серпой кислоты н медного купороса, в котором образцы кипятят. Склонность к межкристаллитной коррозии обнаруживается по растрескиванию образцов (после кипячения) при их загибе на угол, равный 90°. Опыт показывает, что этот метод пригоден для выявления склонности к мел<крн-сталлитной коррозии хромистых, ферритны.х, ] артенситных и хромоникелевых сталей аустенитного, аустенито-ферритного и аустенито-мартенситного классов, так как этот раствор выявляет межкристаллитную коррозию при выпадении карбидной фазы. Этот раствор не выявляет межкристаллитную коррозию в том случае, когда межкристаллитная коррозия является следствием выделения ст-фазы. В последнем случае значительно лучше выявляет межкристаллитную коррозию, связанную с выпадением ст-фазы, кипящий 65%-ный раствор азотной кислоты. Оценка склонности металла к межкристаллитной коррозии в этом растворе производится массовым методом, чем он прщщи- [c.344]

По способу ЦИАТИМ, принятому в СССР в качестве стандартного (ГОСТ 4039-48), бензин окисляют в бомбе (рис. XIX. 2) из нержавеющей стали марки Я2, предварительно подвергнутой гидравлическому испытанию при 20 кПсм . [c.566]

Билл и Силверман [79] испытывали опытную установку с фильтром из шерстяных волокон нержавеющей стали, обслуживающую 400-тонную мартеновскую печь. Глубина фильтрующего слоя 50 мм, средняя температура фильтрования 65°С, эффективность улавливания равна 96% при скоростях фильтрования 500 и 750 мм/с. При лабораторных испытаниях использовали пары, полученные в результате сжигания порошкообразного карбонила железа при температуре до 320 °С. Сопротивление чистого фильтра невысоко и составило менее 0,5 кПа. Несмотря на то, что обычное сопротивление составляло 8,8 кПа, конструкция фильтра позволя- [c.372]

Коррозия меди. Полированная полоска меди на 1 ч погружается в жидкую фазу СНГ с температурой 37,8 °С, залитую под давлением в баллон из нержавеющей стали вместимостью 100 мл. По прошествии времени испытания полоску меди извлекают. Затем ее сравнивают с контрольной полоской (состояние, цвет). Обработанную полоску можно проанализировать также по методике, изложенной в А5ТМ (табл. 27). [c.87]

Рис. 5.6. Скорости коррозии в Нг504 нержавеющих сталей типа 18-8, легированных медью или палладием. Длительность испытаний 360 ч, температура 20 °С [14]

Предлагались и другие гипотезы для объяснения межкристаллитной коррозии, однако механизм, связанный с обеднением хромом, более всего отвечает экспериментальньпл данным, и, по-видимому, соответствует истине. Например, в карбидах, выделившихся на границах зерен после сенсибилизации нержавеющих сталей, как и ожидалось, обнаружено Повышенное содержание хрома. В продуктах коррозии на границе зерна, полученных в условиях, когда исключалось разрушение карбидов, содержание хрома оказалось ниже, чем в целом в сплаве. Так, Шафмейстер[17] подвергал воздействию холодных концентрированных растворов серной кислоты нержавеющую сенсибилизированную сталь, содержащую 18 % Сг, 8,8 % N1, 0,22 % С. После 10-дневных испытаний в продуктах коррозии сплава на границе зерен он обнаружил только 8,7 % Сг. Содержание N1 и Ре в продуктах коррозии составляло, соответственно, 8,4 и 83,0 %. А это означает, что по границам зерен не происходит обеднения сплава никелем, но увеличивается содержание железа. Исследования сенсибилизированных нержавеющих сталей с помощью сканирующего микроскопа показали обеднение границ зерен хромом и [c.306]

В сильно окислительных средах (например, кипящем 5 т растворе, ННОз с добавкой ионов Сг +) аустенитные нержавеющие стали, включая и стабилизированные марки, закаленные от 1050 °С, подвергаются слабой межкристаллитной коррозии [20]. Растрескивание может не происходить. Коррозия наблюдается, только если сталь находится в транспассивной области, следовательно, ноны-окислители типа Сг + (0,05—0,25 т раствор К2СГ2О7), Мп +, Се - являются необходимыми добавками к кипящей азотной кислоте. Скорость коррозии увеличивается с ростом содержания никеля в сплаве [21]. В сплаве с 78 % N1, 17 % Сг и 5 % Ре она более чем десятикратно превышает эту величину для сплава аналогичного состава, но содержащего только 10 % Ni (длительность испытаний 70 ч). Этот эффект находится в противоречии с данными, согласно которым никель повышает стойкость нержавеющих сталей к КРН. [c.308]

Сенсибилизация ферритных нержавеющих сталей наблюдается при температурах, превышающих 925 °С стойкость к межкристаллитной коррозии восстанавливается при кратковременном (10—60 мин) нагреве при 650—815 °С. Следует отметить, что эти температурные интервалы заметно отличаются от соответствующих интервалов для аустенитных нержавеющих сталей. Для ускоренных испытаний на межкристаллитную коррозию применяют аналогичные растворы (например, кипящий раствор Си504— Н2504 или 65 % НЫОз). Скорость межкристаллитной коррозии и степень поражения сталей обоих классов в этих растворах примерно одинаковы. Однако в сварных изделиях разрушения в ферритных сталях происходят как в области, непосредственно прилегающей к месту сварки, так и самом сварном шве, а в аустенитных сталях разрушения локализованы в околошовной зоне. [c.309]

Создание гальванической пары из мартенситной нержавеющей стали и электроотрицз[тельного металла также может приводить к разрушениям в результате выделения водорода на катодной поверхности стали. Подобные явления наблюдали при лабораторных испытаниях [52]. Как указывалось в разд. 7.4, на практике отмечали случаи разрушения судовых винтов из мартенситной нержавеющей стали. Эти винты самопроизвольно растрескивались вскоре после того, как их приводили в контакт с алюминием в условиях прибрежной атмосферы. Аналогичным образом вели себя винты из упрочненной мартенситной нержавеющей стали, находившиеся в контакте со стальным корпусом корабля они разрушались вскоре после начала эксплуатации. Некоторые марки аустенитных нержавеющих сталей 18-8, подвергнутые [c.319]

Способность сплавов на основе кобальта противостоять фреттинг-коррозии обусловила успешное использование виталлиума при имплантации в органы человека. Уотерхаус 13] показал, что, если винты из виталлиума, завинченные в металлические пластины, подвергнуть воздействию переменного напряжения (испытание головки винта на трение), то они меньше разрушаются в солевых растворах, чем изготовленные из нержавеющей стали. [c.371]

Сплавы кобальта показали также превосходную стойкость при лабораторных кавитационно-эрозионных испытаниях в дистиллированной воде [4]. Потери сплавов хейнес-стеллит 6В и 25 в 3—14 раз меньше массовых потерь аналогичных образцов сплавов на основе никеля (хастеллой С-276) и железа (нержавеющая сталь 304). При высоких скоростях (244 м/с) горячего рассола, характерных для геотермальных скважин, сплавы хейнес-стеллит 25 и MP35N оказались более устойчивыми против коррозионно-эрозионных разрушений, чем хастеллой С-276 и намного превзошли нержавеющую сталь с 26 % Сг и 1 % Мо [5]. Предполагают [6], что преимущества кобальтовых сплавов перед сплавами на основе никеля или железа в указанных случаях связаны с тем, что адсорбированная пленка кислорода и воды на кобальтовом сплаве обладает повышенной стойкостью к превращению в металлический оксид при механическом воздействии. Прочная хемисорбированная пассивирующая пленка имеет хорошее сцепление с поверхностью металла и обычно лучше противостоит эрозии и разрушению при трении и вибрации, чем обладающие худшим сцеплением оксиды, которые образуются из адсорбиро- [c.371]

Качественные испытания по определению сопротивления материала циклам деформаций обходятся настолько дорого и требуют столь продолжительного времени, что исчерпывающие данные имеются лишь для некоторых высокотемпературных сплавов. Для всех исследованных материалов было найдено, что существенными параметрами являются температура испытания, пластическая деформация за цикл и число циклов [36—38]. Один из способов представления результатов показан иа рис. 7.18, где приведены данные для нержавеющей стали марки 347. Аналогичные данные имеются для бериллия, инконеля и инора-8, сплава с высоким содержанием никеля, подобного хастел-лою В. [c.155]

Для снижения напряжений, возникающих в мембранах, С. М. Алтуховым [11 видоизменен перепускной клапан. В новой конструкции он нагружается давлением нагнетаемого ступенью газа, имеет пружину и рассчитан таким образом, что вне зависимости от давления нагнетания поддерживает заданную разность между давлениями масла и газа. В результате этого и изготовления мембран из нержавеющей стали Х15Н9Ю, упрочненной методом холодной нагартовки, долговечность мембран возросла во много раз — за 1660 ч работы (4 10 циклов) ни одна из П1ести мембран, проходивших параллельные испытания, не была разрушена. [c.662]

Объектом для лабораторных испытаний служил длинный двухфазный термосифон. Цилиндрический корпус термосифона был изготовлен из нержавеющей стали XI8Н9Т. Длина и диаметры двухфазного термосифона Ь = 2,4 м, В = 0,40 м, <3 = 0,038 м. Термосифон [c.248]

Для испытаний могут быть взяты медь, нержавеющая сталь типа Х18Н9Т и свинец. Коррозионная стойкость меди мало изменяется при удалении из воды электролитов, нержавеющая сталь является весьма стойкой в обессоленной воде, а свинец начинает интенсивно разрушаться. [c.274]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология