Швы сварные допускаемые напряжения

При изготовлении контейнеров и сборников для хранения и транспортировки сжиженных газов необходимо строго соблюдать действующие правила нельзя допускать пересечение сварных швов, так как в этом случае создаются объемные остаточные напряжения, которые могут привести к разрушению сосуда. Следует избегать излишних ребер жесткости, косынок, поскольку в местах их приварки создаются дополнительные напряжения. При эксплуатации и перевозке должна полностью исключаться возможность попадания солнечных лучей на поверхность контейнера, так как в этих условиях создается опасность повышения давления до недопустимых пределов. [c.172]

Допускаемое напряжение для стали СтЗ при температуре 150° С по табл. 4 принимаем [а] = 131 МПа, =1,9-10 МПа — модуль упругости для углеродистой стали при <=120°С. Сварка двусторонняя автоматическая, коэффициент прочности сварного шва ф=1,0. Прибавки на коррозию и минусовой допуск принимаем с=2 мм. [c.80]

При работе аппарата в сварных швах не должно возникать дополнительных напряжений от изгиба, в связи с чем не допускается сварка днищ внахлестку рекомендуется сварка листов сты- [c.160]

Резкий переход от металла шва к основному металлу сварных стыков труб является одним из распространенных концентраторов напряжений, обнаруживаемых при проведении диагностики технического состояния нефтепроводов. Указанный дефект (концентратор напряжений) обусловливается чрезмерным усилением шва, допусками на толщину и диаметр труб, применением труб с различной номинальной толщиной стенки и смещением кромок. Заметим, что при наличии разнотолщинности и смещения кромок повышается вероятность появления побочных дефектов, например, непровары швов (рис. 5.1). [c.96]

Стыковое соединение с прямым швом (рис. 8.23, а). Допускается усилие для соединения при растяжении / = [(У ] к, то же при сжатии Р = [ т J 1з, где [с/ ] и — допускаемые напряжения для сварного шва соответственно при растяжении и сжатии. [c.358]

Четвертая глава посвящена оценке напряженно-деформированного состояния в узле сварного соединения. Изучение реальных сварных соединений змеевика печи пиролиза показало, что при ремонте сопрягаются трубы с различной толщиной стенки, поскольку имеет место утонение труб. Кроме этого, при сваривании труб допускается их несоосность, а также обнаруживаются дефекты типа непровара . Такие геометрические дефекты могут быть концентраторами напряжений, тем более опасными, чем больше рабочая температура трубы. [c.12]

Часто [3, 82] допускается, что максимальные остаточные напряжения в центре шва ( = 0) достигают величины предела текучести сварного соединения сг - Тогда из (3.30) при у = 1,0 получаем [c.785]

Фш — коэффициент прочности радиального сварного шва (при наличии такового), см. табл. 15. 3 С — прибавка на коррозию, эрозию, минусовый допуск по толщине листа и технологическая, м. Величины расчетного давления р и допускаемого напряжения Од принимаются исходя из тех же данных, что и при расчете соответствующих цилиндрических обечаек (см. выше). [c.211]

Если при конструировании деталей указанные требования (максимально снизить концентрацию напряжений и дефекты в сварных швах) выполнить трудно, необходимо использовать материалы с большей вязкостью (см. табл. 4.2) и предусмотреть более свободные допуски на дефекты при высоких напряжениях. В этом случае конструкция, несмотря на большую стоимость материала для изготовления, более надежна и экономична, так как при этом сокращается ремонт. [c.183]

Чтобы повысить сопротивление хрупкому разрушению, необходимо обеспечить в дета ли минимальное число зон концентрации напряжений, располагать сварные швы вдали от этих зон, применяя такую технологию изготовления и контроля, которые обеспечили бы получение сварных швов без дефектов. Предохранить конструкцию от хрупкого разрушения можно в основном правильным выбором материала. Материал должен иметь достаточную вязкость, которая при заданном уровне приложенных напряжений позволит предотвратить разрушение конструкции, вызванное неустойчивым развитием трещины. Очевидно, размеры дефекта нельзя строго ограничить, поскольку невозможно абсолютно точно установить максимально допустимый размер дефекта. Стандарты на изготовление сосудов различного класса допускают некоторую вероятность разрушения с тем, чтобы снизить их стоимость, в то время как для сосудов ядерных установок применяются более жесткие стандарты. [c.186]

Там, где это возможно, проводится визуальное обследование сварных швов и наиболее напряженных областей. Для осуществления визуального контроля можно использовать зеркала, перископы и другие средства. Можно потребовать проведения испытания давлением каждые четыре года, если сосуд не имеет полного доступа для контроля. Испытание на герметичность допускается, когда нельзя по всем правилам провести контроль других видов. [c.322]

П-образные компенсаторы изготавливают полностью гнутыми из целой трубы, сварными с применением гнутых деталей или сварными о крутоизогнутыми и сварными отводами. Сварные швы располагают в местах наименьших напряжений. Наиболее напряженным участком является середина спинки компенсатора, поэтому на ней не допускается сварка или установка фланцев. [c.192]

МПа Vm и номинальном напряжении 200 МПа допускаются надрезы глубиной 1 мм с углом раскрытия р >105 . В условиях малоциклового нагружения сварное соединение допускает дефект глубиной h = 3 мм при угле раскрытия р >90 . [c.253]

П-образные компенсаторы (см. рис. 30) собирают из трех гнутых деталей верхней (спинки ) и двух отводов (лапок). При работе компенсатора наибольшее напряжение в металле возникает в середине спинки, поэтому спинку делают из 1№лой трубы сварные швы на спинке компенсатора не допускаются. Расстояние от начала изгиба до начала сварного шва на отводе компенсатора (лапке) в сторону трубопровода (размер а) должно быть не менее двух диаметров трубы и не менее 150 жж. Сварной [c.206]

П-образные компенсаторы (см. рис. 27) собирают из трех гнутых деталей верхней (спинки) и двух отводов (лапок). При работе компенсатора наибольшее напряжение в металле возникает в середине спинки, поэтому спинку делают из целой трубы сварные швы на спинке компенсатора не допускаются. Расстояние от начала гиба до начала сварного шва на отводе компенсатора (лапке) в сторону трубопровода (размер а) должно быть не менее двух диаметров трубы и не менее 150 мм. Сварной стык между отводом и спинкой располагается на расстоянии не менее 250 мм от начала гиба спинки (размер в). Следует отметить, что размеры прямых участков на вылете и спинке компенсатора (участки В и Н) зависят не только от радиуса гиба К, но в основном от требований, предъявляемых к компенсирующей способности компенсатора, которые определяются расчетом эти размеры должны быть не менее четырех диаметров трубопровода и не менее 650 мм, а радиусы гиба принимаются от четырех до шести диаметров трубы. [c.235]

При установке фланцевых фасонных частей и задвижек нельзя создавать растягивающие напряжения в материале. Смежное с фланцем соединение (муфта, раструб, сварной стык) выполняют после равномерной и полной затяжки всех болтов на фланце. Материалом прокладок во фланцевых соединениях может быть паронит или фибра толщиной не более 3 мм и резина толщиной 3—5 мм. Фланцевые соединения не должны иметь перекосов. Устранение перекосов скошенными прокладками не допускается. [c.355]

В [50] описан опыт исключения возникновения вредных напряжений в металле труб и их сварных соединений с коллекторами в случае применения вибраторов с круговыми колебаниями (типа ИВ-22). Это достигается созданием колебаний направленного действия, но при использовании сдвоенных вибраторов. Однако в случае применения для их привода асинхронных двигателей не всегда удается ликвидировать вредные воздействия. Это вызвано тем, что указанные. двигатели могут допускать значительное отклонение частоты вращения от номинальной. [c.67]

При расчетах по Нормам расчета элементов паровых котлов на прочность принято допускаемое напряжение 12,4 кгс/мм коэффициент прочности сварного шва — 0,85 допуск на толщину стенки бесшовных труб — по ГОСТ 8732—70 и ГОСТ 8734—75, электросварных труб — по ГОСТ 10704—76. [c.77]

Расчет функционального допуска на смещение кромок. Прочность стыковых соединений определяется качеством выполнения сварочных работ. Эксплуатационные характеристики стыкового соединения значительно снижаются от технологических дефектов (непровары, поры, включения и др.), являющихся концентраторами напряжений и деформации, технологических погрешностей обработки и сборки детален. Технологические погрешности складываются из смещения кромок по радиусу и неравномерности зазора под сварной шов. [c.88]

Установка роликоопор на фундаменты является весьма сложной и ответственной операцией, так как при неправильном положении роликов в корпусе печи возникают недопустимые напряжения, которые могут привести к разрушению сварных швов и серьезной аварии. При выверке роликоопор на фундаменте пользуются стальными подкладками и клиньями. Для подбития клиньев следует пользоваться ломиками, поправлять подкладки и клинья руками не допускается. Вместо подкладок и клиньев более безопасно при выверке роликоопор пользоваться винтовым приспособлением или домкратами. [c.176]

Во время работы аппарата в сварных швах не должны возникать дополнительные напряжения изгиба. В связи с этим допускается приварка днищ внахлестку и без плавного переходного участка листы равной толщины рекомендуется сваривать встык. Для доведения толщины цилиндрической отбортовки до толщины обечайки внутреннюю сторону отбортовки часто подвергают механической обработке. [c.156]

Внутренние сварные швы без усиления (или с уменьшенным усилением) можно получить автоматической сваркой под слоем флюса. Однако такая сварка требует тщательной подготовки кромок и сборки свариваемых стыков с весьма жесткими допусками при этом для размещения наплавленного металла обязательно следует предусматривать скос кромок изнутри. Сварку без усиления необходимо выполнять на тщательно отработанных режимах при строго определенной зависимости между параметрами (скорость сварки, подача электрода, сила тока, напряжение), которые должны обеспечивать заданные формирование шва (без подрезов, занижений и т. д.) и равно-прочность сварного соединения. Возможные колебания напряжения в сети должны быть сведены до минимума рекомендуется применение стабилизаторов. Трудность выполнения этих условий сдерживает применение такого метода сварки. [c.141]

Толщина стенки конического днища, рассчитываемая по напряжению в круговом сварном шве (рис. 2, II), определяется по этой же формуле при значениях 2 для г Dg= 0,01 при этом угол а допускается не больше 30°, расчетная толщина стенки днища не должна превышать 12 мм, а сварной шов должен быть проварен с двух сторон. [c.236]

При расчете сварных конструкций из винипласта (по данным Главхимпласта) допускают напряжения для хорошо выполненных швов на срез 0,65, на растяжение 0,75 и на сжатие 0,85 от предела прочности материала. [c.266]

ГОСТ 14249—80 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность , СТ СЭВ 596—77 и СТ СЭВ 597—77 устанавливают нормы и методы расчета на прочность цилиндрических обечаек, конических элементов, днищ и крышек сосудов и аппаратов из углеродистых и легированных сталей, применяемых в химической, нефтеперерабатывающей и смежных отраслях промышленности и работающих в условиях одтюкратных и многократных статических нагрузок под внутренним избыточным давлением, вакуумом или наружным избыточным давлением и под действием осевых, поперечных, силий и изгибающих моментов. Указанные стандарты уста-навлгвают также значения допускаемых напряжений, модулей продольной упругости и коэффициентов прочности сварных швов. Нормы и методы расчета на прочность применимы при соблюдении правил устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением, утвержденных Госгортехнадзором СССР, и нри условии, что отклонения от геометрической формы и неточности изготовления рассчитываемых элементов сосудов и аппаратов не превышают допусков, установленных нормативно-технической документацией. [c.117]

Помимо тер.мообработки существуют в нашей стране методы снятия остаточных, сварочных напряжений при гидравлических испытаниях повышенным давлением и послесварочной взрывной обработкой. 100% сварных соединений установок подготовки газа подвергаются контролю просвечиванием рентгеновскими или гамма-лучами для обнаружения дефектов до обработки и снятия остаточных сварочных напряжений и 20%—с выборочным дублированием после обработки (в этом случае контроль допускается любыми физическими методами). [c.177]

Для зон умеренной коррозии трубопроводы и технологическое оборудование изготовляют в основном из спокойных углеродистых сталей типа марки 20, а для зон опасной коррозии в некоторых случаях вводят термическую обработку труб на заводах-изгото-вителях и сварных щвов при монтаже. Кроме того, при расчете стенок труб и аппаратов этой зоны принимают увеличенную толщину стенки с целью снижения внутренних напряжений. В исключительных случаях для наиболее коррозионно опасных сред при изготовлении труб (например, для фонтанной арматуры) допускается применять нержавеющую сталь. [c.13]

Материал в зоне сварного шва обладает повышенной хрупкостью, поэтому не рекомендуются сварные швы в местах концентрации напряжений и на участках, работающих на изгиб. На участках загиба труб не допускается вварка штуцеров, бобышек и других элементов. Расстояние от сварного шва до начала загиба трубы должно быть не меньше ее наружного диаметра. Если к корпусу аппарата внутри или снаружи привариваются какие-либо устройства или детали, то расстояние от края ближайшего шва корпуса до 1фая шва приварки должно быть не менее 20 мм. Сварку деталей и сборочных единиц из хромистых, хромомолибденовых и хромованадиевовольфрамовых сталей следует производить в предварительно нагретом состоянии. [c.76]

Конструкция сварного соединения должна быть такой, чтобы при нагружении аппарата давлением в швах не возникали дополнительные изгибающие напряжения. Наилучшей является сварка встык листов равной толщины. Приварка днища без перехода или приварка дпища внахлест не допускается, потому что в швах возникнут допол-ь ительные напряжения изгиба. [c.186]

Чистота обработки зеркала плоского фланца должна быть не нижеУ , а воротникового Поверхность зеркала фланцев должна быть перпендикулярна к оси фланца, отклонение допускается не более 30. После приварки к трубе под действием напряжений, имеющихся в сварном шве, фланец несколько деформируется, поэтому зеркала фланцев, приваренных к маслопроводам, проверяются и пришабриваются по проверочной плите. [c.95]

Каждый сварной монтажный стык, смежный с фланцем, выполняют после равномерной затяжки всех болтов на фланцах. Трубопроводы плотно укладывают на опоры без зазоров, при этом сварные стыки располагают на расстоянии не ближе 500 мм от опор. Если для трубопроводов применяют сварные трубы, то их укладывают так, чтобы продольный шов был доступен для осмотра при гидравлическом испытании трубопровода. Плоскости приваренных фланцев должны быть строго перпендикулярными к оси трубы, не иметь неровностей и волнистых поверхностей. Нельзя устранять перекосы фланцев уста-но вкой прокладок или подтягиванием болтов, так как это вызывает растягивающие напряжения материалов. Фланцевые соединения уплотняют прокладками из паронита толщиной 3 мм, промазанными графитом или суриком. Внутренний диаметр прокладки должен соответствовать внутреннему диаметру трубы с допуском 3 мм, а наружный — касаться наружной поверхности болтов. Концы болтов фланцевых соединений не должны выступать пз гаек более чем наполовину диаметра, болта, при этом все концы болтов должны быть расположены на одной стороне соединения. Применять гнутые отводы со сплющиванием более чем на 10% диаметра трубы не разрешается. Запорпо-регулирующую арматуру устанавливают после окончания монтажа трубопроводов и их промывки. Монтаж арматуры, как правило, необходимо осуществлять из заранее выполненных в заготовительных мастерских укрупненных узлов. Узлы, поставляемые на монтажную площадку и имеющие запорную арматуру, должны быть укомплектованы присоединительными патрубками длиной 200—250 мм с устанавленными прокладками и испытаны на требуемое давление. [c.98]

В связи с изложенным необходима разработка научно обоснованных допусков на дефекты сварных соединений с учетом влияния агрессивной среды. Следует уменьшать концентрацию напряжений и предотвращать щелевую коррозию. Из видов сварных соединений наиболее неблагоприятны соединения нахлесточного типа, выполненные контактной сваркой, электрозаклепками, а также другими методами сварки плавлением. Наиболее благоприятны стыковые соединения без непроваров с плавным переходом от шва к основному металлу. [c.153]

Если ресурс остаточной работоспособности, определенный по этим формулам, оказался исчерпанным, то согласно [46] проводят очередное обследование соответствующего сосуда. При этом подвергают 100%-ному контролю места концентраторов и сварные швы сосудов. Если в проконтролированных местах не обнаружено растрескивание, то рассматриваемые сосуды допускают к дальнейшей эксплуатации при регулярном дефектоскопическом контроле зон концентраторов напряжений и сварных швов сосудов. Контроль проводят через промежутки времени, за которые число циклов нагружения сосуда не превосходит 0,1 [ЛГ]. Промежутки времени между очередным контролем увеличивают, если с помощью стандартных испытаний определяют статические механические характеристики металла Л),, А ) сосуда, находящегося в эксплуатации. Размеры образцов и методика их испытаний должны соответствовать ГОСТ 1497-90, ГОСТ 9651-90, ГОСТ 11150-90. После определения статических механических характеристик, допускаемое число 1ЩКЛ0В нагружения для дальнейшей эксплуатации сосуда определяют с помощью зависимостей, приведенных в нормах ГОСТ 25859-83. [c.214]

П-образные компенсаторы изготовляют полностью гнутыми из целой трубы, сварными с применением гнутых деталей, сварными с применением крутоизогнутых и сварных отводов. Компенсаторы этой конструкции различают по соотношению длины прямой вставки Ь на спинке компенсатора к длине Л прямой вставки на вылете компенсатора Я (рис. 38). Компенсаторы с большим вылетом имеют 6 = 0,5Л, со средним вылетом 6=Л и с малым вылетом Ь = 2к. Ц этих компенсаторах / = 4 н, где R — радиус гиба компенсатора, йа — наружный диаметр трубы. Ком- пенсаторы из труб диаметром до 200 мм и длиной заготовки до 9000 мм обычно гнут из целой трубы. Компенсаторы из труб диаметром более 200 мм и длиной заготовки более 9000 мм изготовляют из двух или трех частей. Сварные швы располагают в местах наименьших напряжений. Наиболее напряженным участком является середина спинки компенсатора, поэтому на ней не допускается сварка или установка фланцев. В компенсаторах, изготовляемых из двух частей, сварной шов располагают на вылете компенсатора, а при изготовлении из трех частей спинку его гнут из цельной трубы, а затем приваривают к ней два отвода. Для трубопроводов из углеродистой стали, а также трубопроводов, подлежащих сдаче Госгортехнадзору, допускается изготовление компенсаторов с применением гладких сварных, складчатых и крутоизогнутых отводов для категорий И, III и IV (см. табл. 2). Во всех случаях, кроме случаев применения крутоизогнутых отводов, расстояние от сварного шва до начала закругления составной части компенсатора должно быть равно наружному диаметру трубы, но не менее 100 мм. Гибку компенсаторов из труб диаметром до 200 мм производят [c.104]

Для сварки титана с титаном применяют электродуговую сварку с неплавящимся (вольфрам) или плавящимся (титан) электродом и контактную сварку. После сварки проводят термическую обработку при температуре 550—600°С для снятия внутренних напряжений. Для крупных деталей допускается местный отжиг. Если хорошо защитить титан от воздуха при сварке, сварные соединения имеют механич1 ск1 1 сво1к тва, не уступающие св011ствам основного металла [22]. [c.11]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология