Поток вещества между двумя системами

Как будет показано в гл. 6, величина предельной летучести при изучении образца в масс-спектрометре зависит от чувствительности детектора. Необходимо также помнить, что давление, связанное непосредственно с масс-спектром, есть давление внутри ионизационной камеры. Хотя это значение связано простой зависимостью с давлением образца (если ионизационная камера обладает открытой конструкцией и скорость откачки достаточно высока), оно в данной точке может быть намного меньше упругости насыщенного пара, даже в том случае, если образец соединен непосредственно с ионизационной камерой при помощи стеклянной трубки без капиллярного натекателя. Когда образец находится в резервуаре и отделен от ионизационной камеры натекателем, давление в непосредственной близости от натекателя со стороны высокого вакуума может быть значительно выше, чем в ионизационной камере, благодаря сопротивлению газовому потоку в соединительной трубке. Таким образом, имеется два фактора, которые необходимо учитывать, при конструировании системы для исследования веществ с низкой летучестью. Истечение потока газа из источника должно быть как можно меньше, что подразумевает использование достаточно герметичного источника (за исключением необходимых щелей). Сопротивление соединительной трубки между резервуаром с образцом и ионизационной камерой должно быть небольшим, для чего необходим большой диаметр и небольшая длина. [c.158]

Так как в химико-технологическом процессе всегда участвует несколько веществ (два минимум), то уравнение (У.16) соответственно усложняется, поскольку появляется несколько коэффициентов диффузии, плотностей и т. п. Поэтому аналитический расчет коэффициента массопередачи практически невозможен и для его определения в каждом конкретном случае нужна постановка специального эксперимента. Сложная зависимость ( .16) может быть упрощена исключением ряда переменных, если известно, в какой области идет процесс — диффузионной, кинетической или переходной. Лимитирующую стадию можно определить, изучая влияние параметров технологического режима на общую скорость процесса и. Если и возрастает с повышением температуры в соответствии с законом Аррениуса (рис. 46) и температурный коэффициент > 1,5, то, как прав 1ло, лимитирующая стадия — химическая реакция, и процесс идет в кинетической области. Если же и растет с увеличением скоростей потоков реагирующих фаз, то лимитирующая стадия — это массообмен между фазами, и процесс идет во внешнедиффузионной области. На рис. 46 показано влияние температуры и скорости газового потока на кинетику процесса в системе Т—Г для обжига, горения, газификации. Из рис. 46 видно, что в области низких температур скорость процесса резко повышается с ростом температуры, так как определяющей стадией служит химическая реакция. В области высоких температур скорость химических реакций настолько возрастает, что процесс переходит в диффузионную область и общую скорость процесса лимитирует степень турбулизации газового потока (пропорциональная скорости газа гш ). Такой вид кривых зависимости скорости процесса или выхода продукта от температуры и скоростей реагирующих фаз (или от степени их перемешивания) характерен и для других гетерогенных систем. [c.109]

Применение иммобилизованных ферментов, позволяющих проводить массовые химические анализы в отдельных пробах или в потоке (с многократным использованием одного и того же препарата фермента), в значительной степени снимает проблему высокой стоимости ферментных методов анализа и зачастую повышает точность аналитического метода. Существуют два общих подхода к аналитическому определению концентрации реагентов (субстратов) в исследуемой системе. В одном из них ферментативную реакцию доводят до полного израсходования определяемого вещества (или до установления в системе равновесия между исходными реагентами и продуктами реакции), регистрируя при этом изменение какого-либо подходящего физического или химического свойства системы, и по количеству образовавшегося продукта рассчитывают количество субстрата в исходном образце. Во втором подходе используют кинетические методы анализа для определения скорости появления продукта или исчезновения субстрата в ферментативной реакции и вычисление исходной концентрации субстрата по соответствующей калибровочной кривой. Этот метод применим также для определения концентрации эффекторов (ингибиторов или активаторов), присутствующих в реакционной системе. Оба данных подхода были реализованы на практике с применением иммобилизованных ферментов. [c.16]

Значит, стремление системы к выравниванию концентрации и к термодинамическому равновесию не может быть объяснено этим простым объяснением, т.е. если разделить два соседних объема, то некоторая доля частиц из первого объема перемещается по направлению ко второму элементарному объему и наоборот. Если концентрация в первом элементарном объеме больше, чем во втором, то число частиц, покидающих этот объем больше числа частиц, попадающих в пего. Поэтому возникает отличный от нуля поток растворенного вещества в направлении более низкой его концентрации, пропорциональной разности концентрации между двумя элементарными объемами. [c.271]

Два наиболее простых варианта систем стабилизации струей осуществляют, создавая радиальный стабилизирующий поток, направленный внутрь или наружу камеры сгорания. Последняя система, требующая кольцевой камеры сгорания, рассматривалась Шефердом [4], который изучал на ней преимущественно стабилизацию горения. Данное исследование, начатое параллельно с исследованием Шеферда, осуществлялось по первой системе и было предпринято с целью установления связи между некоторыми характеристиками вихревой зоны и стабилизацией пламени. Характеристический размер вихревой зоны определялся на основании экспериментальных измерений аксиального профиля скоростей по диаметру ниже от стабилизирующей струи при отсутствии горения. Сполдинг и Тол [5] показали, что экспериментальные данные по стабилизации пламени телами плохообтекаемой формы можно описать посредством двух чисел Пекле. В один из этих критериев входит срывная скорость потока, определяющая по существу максимально допустимую скорость переноса вещества в вихревую зону, а во второй критерий— скорость пламени, выражающая максимальную скорость реакции в смеси данного состава. Теплопередача посредством теплопроводности из периферийной области вихревой зоны также входит в эти безразмерные критерии. Следовательно, используя эти представления и вводя размерные характеристики зоны рециркуляции, к получаемым здесь данным по скоростям массо- и теплообмена можно применить соотношение типа соотношения Сполдинга и Тола. [c.357]

Предполагается, что уравнения линейны, если система находится в состоянии, достаточно близком к равновесному. Коэффи-ЦИ6НТЫ 1->тп определяются из эксперимента. Если выбрать силы и потоки правильно (это не всегда легко сделать для процесса, предполагающего учет скорости потока энтропии см., например, монографию Кристиана [19]), то, как показал Онсагер [20], -тп Ьпт- Это существенно новая информация, не содержащаяся в исходных уравнениях переноса. Соотношениями Онса-гера имеет смысл пользоваться только тогда, когда в системе действуют по меньшей мере две силы или два потока и когда существует некоторое взаимодействие между этими эффектами, например, когда вещество диффундирует при наличии одновременно градиентов концентрации и температуры. [c.371]

При применении детектора, захватывающего электроны (ele tron apture dete tor) метод газовой хроматографии приобретает повышенную чувствительность и селективность при определении остатков пестицидов. Газ из разделительной колонки поступает в кювету, где параллельно расположены два электрода, из которых катод выполняет роль источника -лучей. Поток между электродами является максимальным при отсутствии в кювете веществ, имеющих сродство с электронами, и минимальным—при наличии таких веществ. Эти данные позволяют найти концентрацию исследуемого вещества. С такой детекторной системой можно определять содержащие нитрогруппу соединения, эфиры фосфорной кислоты (диазинон, карбофос) , остатки многих хлорорганических пестицидов , остатки целой группы гербицидов (хлор-ИФК, монурона, диурона, линурона) . [c.95]

Неполнота приведенных выше уравнений для движения воды и растворенных веществ связана с тем обстоятельством, что они включают только два из трех коэффициентов, необходимых для определения составляюш,их потока в системах, к которым эти уравнения относятся. Кедем и Качальский [372], сравнивая свободную диффузию с движением через мембрану, пришли к выводу, что нужны три коэффициента. В случае свободной диффузии гидродинамическое сопротивление движению обусловливается только трением между растворителем и растворенным веш,еством и диффузия одного растворенного вещества определяется единственным коэффициентом диффузии. При наличии мембраны возникают, однако, два дополнительных фактора, а именно трение между растворенным веществом и мембраной и между растворителем и мембраной. Относительное значение этих разных процессов может существенно меняться в зависимости от того, протекают ли они в грубых мембранах с крупными порами или в тонких без видимых пор, однако все их необходимо учитывать. [c.178]

После никелевых фильтров газы, содержащие 75% иГе, 10 о Гг и 15% смеси азота и кислорода, поступают в охлаждаемый конденсатор (ловушку), где конденсируется большая часть гексафторида урана в виде твердого вещества. После конденсатора газ разделяется на два потока. Часть его возвращается в реактор для поддержания 25—50%-ного избытка фтора по отношенхгю к стехиометрическому количеству. Остальную часть удаляют из системы во избежание накопления неконденсирую-щихся газов, которые попадают вместе со фтором или в результате подсоса через уплотнения в клапанах, а такд е за счет примесей (уранилфто-рида и двуокиси), присутствующих в исходном тетрафториде урапа. Оборот газов регулируют так, чтобы концентрация фтора достигала 50 — 60%, но допускается 30 и 100%-ная концентрация. В другом варианте фторирования процесс ведется без оборота газа при избытке фтора всего лишь 10%. С точки зрения экономичности процесса существенной разницы между этими вариантами нет, так как суммарное использование фтора примерно одинаково. [c.312]

Широкое распространение для введения пеногасителя получили автоматические устройства с электрическими датчиками [82], контролирующими объем пены на одном, двух и трех уровнях. Одним из первых электрЕСческих устройств для введения пеногасителя в аппарат является система с одним электродом, помещаемым внутрь аппарата. Когда пена достигает электрода, электрическая цепь замыкается и открывается вентиль для подачи воздуха, который, проходя через воздушный фильтр, создает необходимое давление на поверхность находящегося в резервуаре пеногасителя [83]. Дозированное введение пеногасителя в аппарат осуществляют с помощью регулировочного клапана, устройство которого показано на рис. 120. Пеногаситель протекает через резиновую трубку, которую сжимают два качающихся скобообразных пальца, соединенных с эксцентриком, поочередно открывая и закрывая доступ потоку пеногасителя. Количество вещества, вводимого за каждый оборот эксцентрика, равно внутреннему объему части резиновой трубки, заключенной между двумя пальцами. Производительность устройства можно отрегулировать давлением в резервуаре с пепо- [c.243]